
- средняя за период эксплуатации температура теплоносителя (при параметрах теплоносителя 150/90 принимается для подающего трубопровода 90

С, для обратного 50

С);

- среднегодовая температура окружающей среды (определяется по приложению №18 в зависимости от вида прокладки трубопровода);

- коэффициент, принимаемый по приложению №19.

- термическое сопротивление поверхности изоляционного слоя, м·°С /Вт, определяемое по формуле:

(73)
здесь

- коэффициент теплоотдачи с поверхности тепловой изоляции в окружающий воздух (при прокладке в каналах

= 8; при прокладке в техподпольях и тоннелях

= 11 , при надземной прокладке

= 29) ;
d – наружный диаметр трубопровода, м;

- термическое сопротивление поверхности канала, определяемое по формуле:

(74)
здесь

- коэффициент теплоотдачи от воздуха к внутренней поверхности канала (

= 8 Вт/(мІ ·°С));
F - внутреннее сечение канала, м2;
P - периметр сторон по внутренним размерам, м;

- термическое сопротивление стенки канала, определяемое по формуле:

, (75)
здесь

- теплопроводность стенки канала (для железобетона

= 2,04 Вт/(м·°С));

- наружный эквивалентный диаметр канала, определяемый по наружным размерам канала, м;

- термическое сопротивление грунта, определяемое по формуле:

, (76)
здесь

- теплопроводность грунта, зависящая от его структуры и влажности (при отсутствии данных его значение можно принимать для влажных грунтов

= 2-2,5 Вт/(м·°С), для сухих грунтов

= 1,0-1,5 Вт/(м·°С));
h - глубина заложения оси теплопровода от поверхности земли, м;

- добавочное термическое сопротивление, учитывающее взаимное влияние труб при бесканальной прокладке, величину которого определяют по формулам:
· для подающего трубопровода

(77)
· для обратного трубопровода

(78)
где h - глубина заложения осей трубопроводов, м;
b - расстояние между осями трубопроводов, м, принимаемое в зависимости от их диаметров условного прохода по данной таблице:
Таблица №3. Расстояние между осями трубопроводов

,

- коэффициенты, учитывающие взаимное влияние температурных полей соседних теплопроводов, определяемые по формулам:

(79)

(80)
здесь

,

- нормированные линейные плотности тепловых потоков соответственно для подающего и обратного трубопроводов, Вт/м.
В тепловых сетях широко применяются сальниковые, П - образные и сильфонные (волнистые) компенсаторы. Компенсаторы должны иметь достаточную компенсирующую способность

для восприятия температурного удлинения участка трубопровода между неподвижными опорами, при этом максимальные напряжения в радиальных компенсаторах не должны превышать допускаемых (обычно 110 МПа).
Тепловое удлинение расчетного участка трубопровода

,
мм, определяют по формуле:

(81)
где

- средний коэффициент линейного расширения стали,

(для типовых расчетов можно принять

),

- расчетный перепад температур, определяемый по формуле

(82)
где

- расчетная температура теплоносителя,
оС;

- расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления,
оС;
L - расстояние между неподвижными опорами, м (см. приложение №17).
Компенсирующую способность сальниковых компенсаторов уменьшают на величину запаса - 50 мм.
Реакция сальникового компенсатора - сила трения в сальниковой набивке

определяется по формуле:

(83)
где

- рабочее давление теплоносителя, МПа;

- длина слоя набивки по оси сальникового компенсатора, мм;

- наружный диаметр патрубка сальникового компенсатора, м;

- коэффициент трения набивки о металл, принимается равным 0,15.
При подборе компенсаторов их компенсирующая способность и технические параметры могут быть определены по приложению.
Осевая реакция сильфонных компенсаторов

складывается из двух слагаемых:

(84)
где

- осевая реакция, вызываемая деформацией волн, определяемая по формуле:

(85)
здесь Dl - температурное удлинение участка трубопровода, м;
e - жесткость волны, Н/м, принимаемая по паспорту компенсатора;
n - количество волн (линз).

- осевая реакция от внутреннего давления, определяемая по формуле:

(86)
здесь

- коэффициент, зависящий от геометрических размеров и толщины стенки волны, равный в среднем 0.5 - 0.6;