Разработка системы электроснабжения механического цеха (стр. 6 из 18)

КЛ2: l=200 м; rуд=1,435 мОм/м; худ=0,092 мОм/м; rуд0=3,42 мОм/м; худ0=1,286 мОм/м.

SF3: rкв3=12 мОм; хкв3=7,5 мОм; rк3=1,7 мОм.

КЛ3: l=28 м; rуд=12,5 мОм/м; худ=0,116 мОм/м; rуд0=15,3 мОм/м; худ0=2,91 мОм/м.

Эквивалентное индуктивное сопротивление энергосистемы, приведенное к ступени НН, мОм,

,

где UсрНН – среднее напряжение ступени НН трансформатора, В;

UсрВН – среднее напряжение ступени ВН, к которой подключен трансформатор, В;

– максимальный ток трёхфазного КЗ на шинах 6 кВ, А;

.

Сопротивления кабельной линии КЛ2, мОм,

прямой последовательности:

rкл2=rуд·l,

rкл2=1,435·200=287;

с учетом нагрева кабеля (применяется для расчета минимального тока КЗ)

rкл2=rуд·l·СΘ,

rкл2=1,435·200·1,5=430,5;

хкл2=худ·l,

хкл2=0,092·200=18,4;

обратной последовательности:

r0кл2=rуд·l,

r0кл2=3,42·200=684;

с учетом нагрева кабеля

r0кл2=rуд0·l·СΘ,

r0кл2=4,4·200·1,5=1026;

х0кл2=худ0·l,

х0кл2=1,286·200=257,2.

Сопротивления кабельной линии КЛ3, мОм,

прямой последовательности:

rкл3=rуд·l,

rкл3=12,5·28=350;

с учетом нагрева кабеля

rкл3=rуд·l·СΘ,

rкл3=12,5·28·1,5=525;

хкл3=худ·l,

хкл3=0,116·28=3,248;

обратной последовательности:

r0кл3=rуд·l,

r0кл3=15,3·28=428,4;

с учетом нагрева кабеля

r0кл3=rуд0·l·СΘ,

r0кл3=4,4·28·1,5=642,6;

х0кл3=худ0·l,

х0кл3=2,91·28=81,48.

Активное сопротивление дуги в точке К1 по /4/, мОм,

.

Суммарное сопротивление контактных соединений до места КЗ rкс=1,2 мОм.

Суммарные активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности в максимальном режиме, мОм,

r1Σ=r1т + rкв1 + rк1+ r ТА1+ rкв2 + rк2 + r ТА2 + rкл2 + rкв3 + rк3 + rкл3 + rкс,

х1Σ=хс + х1т + хкв1 + х ТА1+ хкв2 + х ТА2 + хкл2 + хкв3 + хкл3,

,

.

Суммарные активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности в минимальном режиме, мОм,

r’1Σ=r1т + rкв1 + rк1+ r ТА1+ rкв2 + rк2 + r ТА2 + rкл2 + rкв3 + rк3 + rкл3 +rкс,

,

=993,24,

.

Начальное действующее значение периодической составляющей тока трёхфазного КЗ в максимальном режиме, кА,

,

где Uном – среднее номинальное напряжение сети, в которой произошло КЗ, В;

.

Ударный ток в максимальном режиме, кА,

,

где Куд – ударный коэффициент, о.е.,

,

где

, град;

;

, с;

;

, c,

где

, f – частота питающей сети, равная 50 Гц;

;

;

.

Суммарные активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности, мОм,

r0Σ=r0т + rкв1 + rк1+ r ТА1+ rкв2 + rк2 + r ТА2 + r0кл2 + rкв3 + rк3 + r0кл3 + rкс,

х0Σ= х0т + хкв1 + х ТА1+ хкв2 + х ТА2 + х0кл2 + хкв3 + х0кл3,

,

;

;

.

Начальное действующее значение периодической составляющей тока однофазного КЗ в минимальном режиме, кА,

,

.

Начальное действующее значение периодической составляющей тока двухфазного КЗ в минимальном режиме, кА,

.

Расчёт токов КЗ в остальных точках производится аналогично по /6/. Результаты расчёта приводятся в таблице 2.6.

Таблица 2.6 – Расчёт токов короткого замыкания

Точка КЗ	Вид КЗ	Максимальное значение		Минимальное значение
		Iп0, кА	iуд, кА	Iп0, кА
К1	К(3)	0,341	0,482	–
	К(2)	–	–	0,197
	К(1)	–	–	0,185
К2	К(3)	0,732	1,035	–
	К(2)	–	–	0,396
	К(1)	–	–	0,337
К3	К(3)	15,528	31,372	–
	К(2)	–	–	12,874
	К(1)	–	–	15,148
К4	К(3)	8,832	13,662	–
	К(2)	–	–	5,744
	К(1)	–	–	3,940
К5	К(3)	1,456	2,059	–
	К(2)	–	–	0,834
	К(1)	–	–	0,844

2.9 Выбор коммутационной и защитной аппаратуры,

распределительных силовых и осветительных шкафов

2.9.1 Выбор автоматических выключателей на КТП

Автоматические выключатели (автоматы) предназначены для автоматического отключения электрических цепей при КЗ или ненормальных режимах (перегрузках, снижении или исчезновении напряжения), а также для нечастого включения и отключения токов нагрузки. Отключение выключателя при КЗ и перегрузках выполняется встроенным в выключатель автоматическим устройством – расцепителем. Автомат может иметь комбинированный расцепитель (электромагнитный + тепловой), полупроводниковый максимальный расцепитель или только электромагнитный расцепитель, отключающий ток КЗ.

Выбор автоматических выключателей производится по следующим условиям:

– номинальный ток расцепителя, А,

,

где Ip – расчётный ток линии, А;

– ток срабатывания расцепителя (срабатывание отсечки) выключателя, А,

где kн – коэффициент надежности, для ВА51 кн = 2,1, о.е.;

Iкр – кратковременный максимальный ток, А,

Iкр = Iпуск – для ответвлений и одиночных электроприёмников;

Iкр = Iпик – для группы электроприёмников.

Пиковый ток группы электроприёмников, А,

,

где

– номинальный ток наибольшего электроприёмника рассматриваемой группы, А,

,

- пусковой ток наибольшего электроприёмника, А,

,

где Kп – кратность пускового тока наибольшего электроприёмника, о.е.,

Kп = 5¸7 – для асинхронного электродвигателя с к.з. ротором, о.е.;

Ки – коэффициент использования наибольшего электроприёмника, о.е.

Проверка защитной аппаратуры производится по следующим условиям:

1) Чувствительность к однофазному току КЗ:

,

где Iап.з = IСО – для автоматов;

Коэффициент чувствительности должен быть больше 1,4 ÷1,5 – при защите автоматическими выключателями;

2) По отключающей способности:

,

где

– предельная коммутационная способность аппарата, кА;

3) На динамическую устойчивость:

,

где

– ток динамической устойчивости аппарата, кА.

Пример расчёта пикового тока для линии КТП – РП-18:

Номинальный ток наибольшего электроприёмника (лифта), А,

.

Пусковой ток наибольшего электроприёмника, А,

.

Пиковый ток, А,

.

Расчёт пиковых токов для других линий, отходящих от КТП, производится аналогично. Результаты расчёта приведены в таблице 2.13.