Исследуем первый вариант, при котором, исходя из общего числа пластин в аппарате, равном:
м2можем выбрать компоновку
5. При этом фактическая площадь поперечного сечения пакета со стороны масла:
6. Фактическая скорость движения масла в каналах:
м/с7. Определяем при этих условиях следующие параметры:
; ; Вт/(м2·°С); Вт/(м2·°С); м2Из расчета видно, что общая рабочая поверхность аппарата увеличилась вследствие уменьшения скорости масла.
8. Общее гидравлическое сопротивление конденсатора по стороне масла:
,где согласно формуле (13)
кПа (1390 кгс/м2)Сопоставление расчетного гидравлического сопротивления ΔР2 = 13,9 кПа (1390 кгс/м2) и располагаемого напора по условию ΔР2 = 100 кПа (10000 кгс/м2) показывает, что располагаемый напор не использован в ущерб процессу теплоотдачи.
9. Анализируем второй вариант, при котором Х2 = 2. Схему компоновки принимаем:
10. Вычисляем основные параметры процесса и аппарата при втором варианте компоновки:
площадь поперечного сечения пакета со стороны потока масла равна:
м2скорость потока масла:
м/скритерий Рейнольдса:
критерий Нуссельта:
коэффициент теплоотдачи от стенки к потоку масла:
коэффициент теплопередачи:
Вт/(м2·°С)Потребная рабочая поверхность аппарата:
м2Коэффициент сопротивления единицы относительной длины канала:
Гидравлическое сопротивление тракта движения масла через аппарат:
кПа (9820 кгс/м2)При данном варианте располагаемый напор используется достаточно полно.
Таким образом, расчет показал, что заданному условию наиболее полного использования располагаемого напора соответствует стандартный конденсатор Fa = 50 м2 со схемой компоновки
.При этом требуется поверхность на 26% меньшая, чем при недоиспользовании напора при однопакетной схеме компоновки.
Таблица 2 – Термические сопротивления загрязнений
Среда | Rз, м2·К/Вт |
Рабочая среда | |
Вода техническая | 0,00023 |
Вода дистиллированная | 0,00004 |
Алюминатный раствор | 0,00015 |
Органические жидкости | 0,00011 |
Хладоносители | 0,00010 |
Щелочные растворы (МЭА) | 0,00040 |
Жидкие хладагенты | 0,00007 |
Углеводороды хлорированные | 0,00010 |
Сжатый воздух | 0,00040 |
Соляная, фосфорная или серная кислота | 0,00005 |
Нефть ниже 260° С | 0,00020 |
Нефтепродукты чистые | 0,00020 |
Природный газ | 0,00040 |
Сероуглерод | 0,00020 |
Среда | Rз, м2·К/Вт |
Низкокипящие углеводороды | 0,00020 |
Аммиак | 0,00020 |
Ацетон | 0,00010 |
Тощие абсорбенты | 0,00040 |
Органические теплоносители | 0,00020 |
Масло машинное и трансформаторное | 0,00015 |
Масло растительное | 0,00031 |
Масло топливное | 0,00051 |
Бензин, керосин | 0,00010 |
Мазут | 0,00050 |
Газы пиролиза с примесью смол | 0,00200 |
Дымовые газы | 0,00060 |
Раствор каустической соды | 0,00020 |
Растворы солей с примесью смол или масел | 0,00050 |
Растворы солей | 0,00020 |
Загрязнения толщиной слоя 0,5 мм | |
Гипс | 0,00083 |
Железный купорос | 0,00100 |
Известь | 0,000415 |
Кокс | 0,000715 |
Лед | 0,000250 |
Смазочное масло | 0,004200 |
Накипь | 0,000330 |
Ржавчина | 0,000500 |
Сажа | 0,010000 |
Хлористый кальций | 0,000800 |
Хлористый натрий | 0,000165 |
6. ЗАДАНИЯ НА КОНТРОЛЬНУЮ РАБОТУ ПО КУРСУ«ТЕПЛОМАССООБМЕННОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ПРЕДПРИЯТИЙ»
№задания | Среда 1 | Среда 2 | Процесс | ||||||||
продукт | G,кг/с | tнач,ºC | tкон,ºC | ΔР,кПа | продукт | G,кг/с | tнач,ºC | tкон,ºC | ΔР,кПа | ||
1 | Серная кислота | 50 | 80 | 35 | 130 | вода | 15 | 35 | 120 | Охлаждение | |
2 | 70 | 85 | 40 | 120 | 20 | 40 | 120 | ||||
3 | 100 | 90 | 30 | 135 | 17 | 30 | 135 | ||||
4 | 120 | 75 | 25 | 130 | 12 | 25 | 130 | ||||
5 | 80 | 80 | 35 | 125 | 15 | 35 | 120 | ||||
6 | 75 | 90 | 40 | 120 | 18 | 40 | 135 | ||||
7 | 90 | 85 | 35 | 135 | 12 | 35 | 130 | ||||
8 | 130 | 75 | 30 | 130 | 15 | 30 | 135 | ||||
9 | Водяной пар конденсирующийся | 1.5 | 150 | 140 | Масло машинное | 20 | 85 | 120 | Подогрев | ||
10 | 1,75 | 140 | 130 | 25 | 90 | 125 | |||||
11 | 1,25 | 145 | 135 | 18 | 80 | 130 | |||||
12 | 2,0 | 130 | 120 | 22 | 87 | 100 | |||||
13 | 1.5 | 150 | 140 | 20 | 85 | 120 | |||||
14 | 1,75 | 140 | 130 | 25 | 90 | 125 | |||||
15 | 1,25 | 145 | 135 | 18 | 80 | 130 | |||||
16 | 2,0 | 130 | 120 | 22 | 87 | 100 |
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
Антуфьев, В.М. Эффективность различных форм конвективных поверхностей нагрева / В.М. Антуфьев – М. : Энергия, 1996. – 183 с.
Кейс, В.М. Компактные теплообменники / В.М. Кейс, А.Л. Лондон – М.: Госэнергоиздат, 1962. – 223 с.
Барановский, Н.В. Пластинчатые и спиральные теплообменники / Н.В. Барановский, Л.М. Коваленко, А.Р. Ястребенецкий – М. : Машиностроение, 1973. – 288 с.