Проектирование тепловой электростанции (стр. 4 из 15)

; т/ч (3.2)

Где

– максимальный расход пара на турбину

- суммарный расход пара на регенеративные отборы

т/ч

Dкн =1,1·484=532,4

т/ч

Напор конденсатного насоса определяется, исходя из давления в деаэраторе и преодоления сопротивления всей регенеративной системы и всего тракта от конденсатора до деаэратора, а также преодоления высоты гидравлического столба в связи с установкой деаэратора на значительной высоте по условиям подпора питательного насоса.

Полный напор конденсатного насоса

; м (3.3)

где К – коэффициент запаса на непредвиденные эксплуатационные сопротивления.

- геометрическая высота подъема конденсата, равна разности уровней деаэратора и конденсатора; м

- давления в деаэраторе и конденсаторе; МПа

- сумма потерь напора в трубопроводах и ПНД.

; м (3.4)

где

– гидравлическое сопротивление ПНД

– гидравлическое сопротивление охладителя уплотнений

– гидравлическое сопротивление трубопроводов

- гидравлическое сопротивление клапана деаэратора

м

м (3.5)

В соответствии с расчетами подача составляет Dкн =532,4 т/ч, напор

=198,2 м. Выбираем по литературе [1] насос КсВ 320–210 в количестве трех штук: два рабочих и один в резерве.

Характеристика насоса КсВ 200–220

– Подача 320 м

/ч

– Напор 210 м

– Допустимый кавитационный запас 1,6

– Мощность 255 кВт

– КПД насоса 75%

– Частота вращения n=1500 об/мин

В соответствии с нормами технологического проектирования количество и производительность питательных насосов должны соответствовать следующим условиям:

Для электростанций с блочными схемами на докритические параметры: подача питательных насосов определяется максимальным расходом питательной воды на питание котла с запасом не менее 5%.

На каждый блок устанавливается один питательный насос со 100% подачей, на складе предусмотрен один резервный.

Как правило, питательные насосы принимаются с гидромуфтами и электроприводами.

Подача питательного насоса равна

=(1+

, /ч (3.3)

где

- продувка,

- собственные нужды, = 0,02

- номинальный расход пара на турбину, т/ч

– удельный объем

=(1+0,01+0,01)·670· 1,1=751,7

/ч

Давление питательного насоса

= – , МПа (3.4)

где

- давление на стороне нагнетательного патрубка, МПа

- давление на стороне всасывающего патрубка, МПа

Давление на выходе из насоса

= + + + ρ . МПа (3.5)

где

– давление в барабане котла, МПа

= + МПа (3.6)

где

= 13,8 МПа – номинальное давление пара в котле

=1,4 МПа – гидравлическое сопротивление пароперегревателя барабанного котла = 13,8 + 1,4 = 15,2 МПа.

– запас давления на открытие предохранительного клапана (принимается для котлов с номинальным давлением пара от 0,4 МПа до 13,8 МПа)

= 0,05. МПа (3.7)

= 0,05. 13,8 = 0,69 МПа

Гидравлическое сопротивление нагнетательного тракта МПа

= + + + МПа (3.8)

где

= 0,1 МПа – сопротивление клапана питания котла

= 0,15–0,35 МПа – гидравлическое сопротивление трубопровода

= 0,35–0,75 МПа – гидравлическое сопротивление экономайзера котла

– гидравлическое сопротивление подогревателей высокого давления МПа.

= 0,1 + 0,2 + 0,97 + 0,43 = 1,7 МПа

- геодезический напор, м

где ρ

– плотность воды на стороне нагнетания, кг/

– высота столба воды на нагнетательной стороне насоса, м

102 – эквивалент

Давление на стороне нагнетательного патрубка в первом приближении

= + + МПа (3.9)

= 15,2 + 0,69 + 1,7 = 17,6 МПа

= (15,2 + 17,6) / 2 = 16,4 МПа

t_ср = (t_б + t_пн) /2 ^оС (3.10)

где t_б – температура в барабане ^оС

t_пн – температура в питательном насосе ^оС

t_пн = t_д + Δt_пн^оС (3.11)

где t_д – температура в деаэраторе ^оС

Δt_пн – коэффициент повышения температуры в питательном насосе ^оС