Типы понижающих трансформаторов для питания тяговых районных и нетяговых железнодорожных потребителей (стр. 5 из 18)
Определим ударный ток короткого замыкания.
,где:
- ударный коэффициент. 
кА;Определим полный ток короткого замыкания по формуле:
рад/с. 
Определим ударный коэффициент
Апериодическую составляющую тока короткого замыкания определим по формуле:
кАОпределим ударный ток короткого замыкания.
,где:
- ударный коэффициент. кА;Определим полный ток короткого замыкания по формуле:
кАГлава 3. Выбор аппаратуры и токоведущих частей подстанции
3.1 Расчет максимальных рабочих токов основных присоединений подстанции
Максимальный рабочий ток вводов и перемычек тяговой подстанции:
где
коэффициент перспективы, равный 1.3; 
- коэффициент транзита, равный 1.5; 
- суммарная мощность силовых трансформаторов, В×А; 
- номинальное входное напряжение тяговой подстанции, В; 
Максимальный рабочий ток обмоток тягового трансформатора определим по формуле:
где:
- коэффициент перегрузки трансформатора, равный 1.4; 
- номинальное напряжение стороны высокого (среднего, низкого) напряжения.- Максимальный рабочий ток обмотки высокого напряжения:
- Максимальный рабочий ток обмотки среднегонапряжения:
- Максимальный рабочий ток обмотки низкогонапряжения:
- Сборные шины среднего напряжения (27,5 кВ):
где:
- коэффициент распределения нагрузки на шинах вторичного напряжения, равный 0,5. 
- Сборные шины низкого напряжения (10 кВ):
- Максимальный рабочий ток фидера районных потребителей:
де
- коэффициент перспективы, равный 1.3; 
- полная мощность районного потребителя, В×А; - номинальное напряжение районного потребителя , В; 
- Максимальный рабочий ток контактной сети:
А.3.2 Расчет величины теплового импульса для всех РУ
Для проверки аппаратуры и токоведущих частей выполняется расчёт величины теплового импульса для всех РУ по выражению:
кА2×с (3.2.1.)где
- начальное значение периодической составляющей тока короткого замыкания; 
- постоянная времени затухания апериодической составляющей тока короткого замыкания, 
. (3.2.2.)где
- время срабатывания релейной защиты рассматриваемой цепи; 
- полное время отключения выключателя до погасания дуги.Определение величины теплового импульса в РУ – 110 кВ.
Используя выражение (3.2.1.) определим величину теплового импульса РУ – 110 кВ,
где
= 3.589 кА; 
определим, используя выражение (3.2.2.),где
= 2.0 с; - полное время отключения выключателя; для выключателя ВЭБ–110–40 /2000 : =0.055 с. = 0.02 с;Согласно выражению (3.2.2.) получим:
= 2.0 + 0.055 = 2.055 с;Согласно выражению (3.2.1.) будем иметь:
кА2×с.Определение величины теплового импульса в РУ –27.5 кВ.
Согласно выражению (3.2.1.) определим величину теплового импульса вводов в РУ – 27.5 кВ,
где
= 6,174 кА; определим, используя выражение (3.2.2.),где
= 1.0 с; - полное время отключения выключателя; для выключателя ВГБЭ-35-12,5/1000: =0.065 с. = 0.02 с;Согласно выражению (3.2.2.) получим:
= 1.0 + 0.065 = 1.065 с;Используя выражение (3.2.1.) получим:
кА2×с.Используя выражение (3.2.1.) определим величину теплового импульса фидеров контактной сети;
где
= 5,347 кА; 
определим, используя выражение (3.2.2.),где
= 0.5 с; 
- полное время отключения выключателя; для выключателя ВГБЭ-35-12,5/600: =0.065 с. 
= 0.02 с;Согласно выражению (3.2.2.) получим:
= 0.5 + 0.065 = 0.565 с;Согласно выражению (3.2.1.) получим:
кА2×с.Используя выражение (3.2.1.) определим величину теплового импульса фидеров ДПР в РУ – 27.5 кВ,
где
= 6,174 кА; определим, используя выражение (3.2.2.),где
= 0.5 с; - полное время отключения выключателя; для выключателя ВГБЭ-35-12,5/600: =0.065 с.