Проект електроустаткування приготувального цеху ВАТ Завод металоконструкцій і металооснащення (стр. 5 из 9)

Ефективне число струмоприймачів n_е

n_е= n_е*·n (2,43)

n_е=1·7=7

Середньозважений коєфіцієнт використання К_в.ср

К_в.ср=

_ср.м/ _у (2.44)

К_в.ср=58,43/94,1=0,62

Коефіцієнт максимуму К_м=1,3 [19.c87]

Розрахункова активна потужність Р_р, кВт

Р_р= К_м·

_ср.м (2.45)

Р_р=1,3·58,43=76кВт

Розрахункова реактивна потужність Q_р, квар

Q_р=1,1

_ср.м (2.46)

Q_р=1,1·44,64=49,1квар

Повна потужність S, кВА

S=

(2.47)

S=

=90,48кВА

І_р=

Для відгалуження ШМА – СП1 вибираємо кабель ВВГ 4×95 прокладений в трубі І_н=200А

Розрахунок відгалужень до інших СП проводиться аналогічно і результати зноситься в таблицю 2.4

Таблиця 2.4 – Відгалуження до СП

Найменування	Іроз, А	Марка кабелю	Кількість кабелів, шт	Переріз	Ін, А
СП1	137,6	ВВГ	1	4×95	200
СП2	324,3	ВВГ	2	4×95	400
СП3	187,9	ВВГ	1	4×95	200
СП4	177,2	ВВГ	1	4×95	200
СП5	353,8	ВВГ	4	4×95	800
СП6	243,0	ВВГ	4	4×95	800
СП7	165,1	ВВГ	1	4×95	200
СП8	347,0	ВВГ	2	4×95	400
СП9	176,9	ВВГ	1	4×95	200
СП10	349,4	ВВГ	2	4×95	400
СП11	328,4	ВВГ	2	4×95	400
СП12	328,8	ВВГ	2	4×95	400
СП13	379,0	ВВГ	2	4×95	400
СП14	385,7	ВВГ	2	4×95	400
СП15	79,5	ВВГ	1	4×95	200

Силові пункти СП1 – СП15 типу СПУ62-1/1 з номінальним струмом 400А. Кількість відгалужень від кожного – до 8шт. Тип виконання силових пунктів – закритий.

Розрахунковий струм відгалужень до виробничих машин визначається як сума номінальних струмів, якщо кількість двигунів не більше 3, і вищенаведеним способом, якщо більше 3.

Розрахунковий струм відгулуження від СП1 до електровізка І_р, А

І_р=

(2.48)

І_р=

А

Вибір запобіжників до даної машини здійснюємо таким чином, щоб виконувалась умова:

І_п.в.>І_р.п.в

І_р.п.в=І_п/2,5

І_р.п.в=7·10,9/2,5=30,5А

Вибираєм запобіжник ПН2-100. Номінальний струм запобіжника 100А, плавкої вставки 40А.

Вибираєм кабель марки ВВГ 4×10, І_н=46А

Розрахунок відгалужень до іншого обладнання і вибір запобіжників проводимо аналогічно і результати зносимо в таблицю 2,54

Таблиця 2.5 – Відгалуження до машин

Назва машини	Ір, А	Марка кабелю	Переріз	Ін, А	Ір.п.в,А	Ін.п.в, А	Ін.зап., А	Тип запобіжника
Прес-ножиці ФБ 11321	95,0	2 ВВГ	4×95	400	396,9	400	400	ПН2-400
Прес-ножиці НБ 428	50,2	ВВГ	4×95	200	196,4	200	250	ПН2-250
Прес-ножиці НГ 3225	95,0	2 ВВГ	4×95	400	396,9	400	400	ПН2-400
Прес КД2326	60,2	2 ВВГ	4×70	320	262,5	300	400	ПН2-400
Прес К 2130	44,3	ВВГ	4×95	200	193,0	200	250	ПН2-250
Прес РКХА І 250	74,1	2 ВВГ	4×95	400	324,0	400	400	ПН2-400
Прес К 1330	44,3	ВВГ	4×95	200	193,0	200	250	ПН2-250
Вальцювальна машина	30,0	ВВГ	4×70	160	131,3	150	250	ПН2-250
Електровізок	10,9	ВВГ	4×10	46	30,5	40	100	ПН2-100
Мостовий кран 10т	74,0	2 ВВГ	4×50	250	211,3	250	250	ПН2-250
Верстат горизонтально-розточний 2А614	13,0	ВВГ	4×16	64	51,9	60	100	ПН2-100
Верстат радіально-свердлільний 2М55	16,2	ВВГ	4×35	92	67,0	80	100	ПН2-100
Верстат свердлільний	11,0	ВВГ	4×16	64	48,1	50	100	ПН2-100
Фрезерний верстат ВМ127	35,0	ВВГ	4×70	160	134,4	150	250	ПН2-250
Верстат повздовжньо-стругальний Б038	165	4 ВВГ	4×95	800	671,9	800	1000	ПП18-41
Зварювальний напівавтомат ВДУ-506	78,1	ВВГ	4×35	92	78,0	80	100	ПН2-100
Вентилятор припливний	41,3	ВВГ	4×50	124	114,8	120	250	ПН2-250
Вентилятор витяжний	4,5	ВВГ	4×2,5	20	12,6	15	60	НПН-60
Теплова повітряна завіса	59,6	ВВГ	4×95	200	165,2	200	100	ПН2-100

2.10 Розрахунок електричних навантажень цеху, компенсація реактивної потужності, вибір кількості і потужності трансформаторів підстанції

Середньомаксимальні активні і реактивні потужності по групах споживачів Р_ср.м.гр, кВт; Q_ср.м.гр, кВАр.

Р_ср.м=К_в·Р_уст (2.49)

Q_ср.м=tgφ·Р_ср.м (2.50)

Р_{ср.м.гр1}=0,16·597,31=95,57кВт

Р_{ср.м.гр2}=0,17·380,81=64,73кВт

Р_{ср.м.гр3}=0,15·175,5=26,33кВт

Р_{ср.м.гр4}=0,14·472,06=66,09кВт

Р_{ср.м.гр5}=0,2·280=56кВт

Р_{ср.м.гр6}=0,65·423,2=275,08кВт

Q_{ср.м.гр1}=1,33·95,57=127,11кВАр

Q_{ср.м.гр2}=1,33·64,73=86,09кВАр

Q_{ср.м.гр3}=1,73·26,33=45,55кВАр

Q_{ср.м.гр4}=1,73·66,09=114,34кВАр

Q_{ср.м.гр5}=1,33·56=74,48кВАр

Q_{ср.м.гр6}=0,75·275,08=206,31кВАр

Сумарні середньомаксимальні активна і реактивна потужності

,кВт; , кВАр.

кВт

кВАр

Середньозважений коефіцієнт використання цеху К_в.сз

К_в.сз=

(2.51)

К_в.сз=

Середньозважений tgφ

(2.52)

, cosφ=0,7

Тангенс, встановлений енергопостачальними компаніями tgφ=0.33

Cумарна установлена потужність великих струмоприймачів

, кВт

Відносне число великих струмоприймачів n_*

n_*=

(2.53)

n_*=

Відносна потужність крупних струмоприймачів Р_*, кВт

Р_*=

(2.54)

Р_*=

Відносне значення ефективного числа струмоприймачів n_е* [12c.85]

n_е*=0,73

Ефективне значееня струмоприймачів n_е

n_е= n_е*·n (2.55)

n_е=0,73·105=76,65

Коефіцієнт максимуму К_м [12c.87] К_м=1,13

Розрахункова активна потужність шинної зборки Р_р, кВт

Р_р=К_м·К_в·

(2.56)

Р_р=1,13·0,25·2328,88=658кВт

Розрахункова реактивна потужність при n_e=76,65>10

Q_p=

=653,88кВАр

Повна потужність шинної зборки S_p, кВА

(2.57)

кВА

Розрахунковий струм шинної зборки І_р, А

(2.58)

Вибираєм шинопровід магістральний ШМА 73 І_н=1600А [12c.77]

Реактивна потужність для встановлення конденсаторно-компенсуючого приладу Q_кб, кВАр

Q_кб=Р_м·(tgφ_cp-tgφ₁) (2.59)

Q_кб=658·(0,99-0,33)=434кВАр

Вибираються 4 конденсаторні батареї типу УКБ-0,38-108УЗ [12c.111]

В приготувальному цеху у зв’язку з наявністю електроспоживачів 1-ї категорії надійності і важливих електроприймачів 2-ї категорії встановлюється двотрансформаторна підстанція.

Розрахункова потужність цеху

,кВ∙А,

(2.60)