Проект реконструкции контактной сети (стр. 6 из 8)
Согласно выражению (51):
FP40(Т/р)=
,FP65 (Т/р)=
,FP70(Т/р)=
.Натяжение нагруженного несущего троса при изменении температуры:
, (53) 
=3,765*109. 
, (54)Стрелы провеса нагруженного несущего троса:
FX(i)=
, (55)WX(I)=qX*
, (56)ZX(i)=TX+ФX(i)*K, (58)
, (59) 
. (60)Из формулы (55) следует:
, 
, 
.Расчеты натяжения несущего троса при режимах с дополнительными нагрузками производятся по формуле, где величины с индексом (x) относятся к искомому режиму (гололеда с ветром или ветер максимальной интенсивности). Полученные результаты наносятся на график.
, (61)Примем натяжение несущего троса в режиме ветра с гололедом равным TВГ=18710 Н
tВГ=
С0, (62) 
, (63)Анкерный участок перегона.
Согласно выражению (45):
А1=-15-
=83,566.Согласно выражению (46):
B0=
=3,327*109.Согласно выражению (47):
C0.Очевидно, что принятое значение T0. Повторим расчет увеличив T0:
T0=1,192* T0,
T0=1,192* 12524,112=14928,742 Н,
,BР=
,BР=
.Примем ТР=12500 Н согласно выражению(54):
, 
.При ТР=11500 Н:
.При ТР=10500:
.При ТР=9500 Н:
.При ТР=8500 Н:
.При ТР=7500 Н:
.При ТР=6500 Н:
.Стрелы провеса загруженного несущего троса при температурах tX в реальных пролетах Liанкерного участка.
Рассчитаем три характерных пролета (65,44,40 м) согласно выражению(55):
FPX(i)=
,Т
р=9500,10500…16500,tP(Т
р)=А1+ 
,FP40(Т/р)=
,FP44(Т/р)=
,FP65(Т/р)=
.По результатам расчетов строятся зависимости стрелы провеса от температуры и монтажные таблицы. Все расчёты сводим в таблицу 3.
Таблица 3 - Зависимость стрел провеса от температуры
| Т/X | 9500 | 10500 | 11500 | 12500 | 13500 | 14500 | 16500 |
| tp(T/X) | 21,01 | 12,912 | 5,066 | -2,622 | -10,19 | -17,67 | -25,09 |
| FP40(Т/р) | 0,182 | 0,157 | 0,139 | 0,124 | 0,112 | 0,103 | 0,094 |
| FP44(Т/р) | 0,22 | 0,19 | 0,168 | 0,15 | 0,136 | 0,124 | 0,114 |
| FP65(Т/р) | 0,479 | 0,415 | 0,367 | 0,328 | 0,297 | 0,271 | 0,249 |
Рисунок 1 - Монтажная кривая
Натяжение нагруженного несущего троса при изменении температуры согласно выражению (54):
=3,765*109.При ТX=11000:
; 
36,163 С0.При ТX=12000:
24,056 С0.При ТX=13000:
13,051 С0.При ТX=14000:
2,844 С0.При ТX=15000:
-6,769 С0.При ТX=16000:
-15,933 С0.При ТX=17000:
-24,75 С0.Стрелы провеса нагруженного несущего троса согласно выражению (55):
.По результатам расчетов строятся зависимости стрелы провеса нагруженного несущего троса от температуры. Все расчёты сводим в таблицу 4.
Таблица 4 - Зависимость стрел провеса от температуры
| tx(T’x) | 36,163 | 24,056 | 13,051 | 2,844 | -6,769 | -15,93 | -24,75 |
| T’x | 11000 | 12000 | 1300 | 14000 | 15000 | 16000 | 17000 |
| Fp40(Tx) | 6,884*10-3 | 6,369*10-3 | 5,928*10-3 | 5,546*10-3 | 5,212*10-3 | 4,918*10-3 | 4,655*10-3 |
| Fp44(Tx) | 7,527*10-3 | 6,976*10-3 | 6,503*10-3 | 6,094*10-3 | 5,734*10-3 | 5,416*10-3 | 5,133*10-3 |
| Fp65(Tx) | 0,011 | 0,01 | 9,509*10-3 | 8,96*10-3 | 8,474*10-3 | 8,041*10-3 | 7,652*10-3 |
Рисунок 2 - Монтажная кривая
Расчеты натяжения несущего троса при режимах с дополнительными нагрузками производятся по формуле, где величины с индексом (x) относятся к искомому режиму (гололеда с ветром или ветер максимальной интенсивности). Полученные результаты наносятся на график.
Согласно выражению(61):
=1,059*1010.Примем натяжение несущего троса в режиме ветра с гололедом равным TВГ=18710 Н согласно выражению (62):
tВГ=
-19,732 С0.Cогласно выражению(63):
=3,765*109.Примем натяжение несущего троса в режиме ветра максимальной интенсивности равным TВ=13899 Н, согласно выражению(64):
tВ=
=3,845 С0.Стрелы провеса при режимах с дополнительными нагрузками:
А) Режим ветра совместно с гололедом
; 
; 
; 
.Б) Режим ветра максимальной интенсивности
; 
;