Электропитающие системы и электрические сети (стр. 4 из 5)

Видно, что влияние поперечной составляющей падения напряжения в сети 220 кВ незначительно

. В дальнейшем при расчёте напряжений с целью упрощения будем учитывать только продольные составляющие падения напряжения, называемую потерей напряжения.

В ЛЭП 2-3:

В ЛЭП 2-4:

В ЛЭП 1’-4:

Ограничимся в расчётах одной итерацией. Некоторое отличие напряжений узлов 3 и 4 вычисленных для левых

и правых частей схем можно объяснить пренебрежением поперечной составляющей падений напряжения и ограничением расчётов одной итерацией. В дальнейших расчётах будем полагать, что напряжение в узле 3 составляет и напряжение в узле 4 составляет .

9. Регулирование напряжения

Расчёт напряжения на вторичной обмотке трансформаторов.

Расчёт напряжения на вторичной обмотке трансформаторов рассмотрим на примере узла 3, схема замещения которого приведена на рис.13.

Рис.13

Потеря напряжения в двух трансформаторах узла 3 составит:

где

напряжение на вторичной обмотке трансформатора приведённое к первичной:

действительное напряжение на вторичной обмотке трансформаторов при номинальном коэффициенте трансформации:

Для узла 4:

где

действительное напряжение на вторичной обмотке трансформаторов при номинальном коэффициенте трансформации:

Условие

и при номинальных коэффициентах трансформации не выполняется, тогда необходимо РПН трансформаторов перевести с нулевого ответвления на требуемое ответвление Uотв.т. обеспечив на вторичной обмотке трансформатора напряжение не ниже 10,5 кВ.

Напряжение требуемого регулировочного ответвления:

Полученное напряжение требуемого регулировочного ответвления округляем до ближайшего

- го стандартного значения:

Для узла 4:

Полученное напряжение требуемого регулировочного ответвления округляем до ближайшего

- го стандартного значения:

Требование

и выполняется.

10. Расчёт конструктивной части ВЛ

Расчётные климатические условия:

II – район по гололёду (максимальная толщина стенки гололёда

) [4]

II – район по скоростному напору ветра (максимальный напор ветра

) [4].

На основании исходных данных из приложения 4[3] предварительно выбираем промежуточную одноцепную, бетонную опору на напряжение 220 кВ типа ПБ 220-1. Габаритный пролёт для этой опоры с проводом АС-240 составляет

. Расчётный пролёт принимается равным Геометрические размеры опоры из прил.3 [3].

Удельные нагрузки на провод:

Из таблицы физико-механических характеристик проводов (прил.1 [3]) находим вес одного километра провода:

и диаметр провода марки АС-240 , тогда

, где р₁ – удельная нагрузка от собственного веса провода , F- его сечение

,

где р₂- удельная нагрузка от веса гололёда на провода, исходя из цилиндрической формы гололёдных отложения,

,

где

- суммарная удельная нагрузка от веса проводов и гололёда

,

где

- удельная нагрузка от давления ветра при отсутствии гололёда

,

где

- удельная нагрузка от давления ветра при наличии на проводе гололёда

,

где

- удельная нагрузка от веса провода без гололёда и ветра

,

где

- удельная нагрузка от веса провода, покрытого гололёдом, и ветра

Наибольшая удельная нагрузка

Определяем исходный режим :

В качестве исходного режима предварительно выбираем режим наибольшей внешней нагрузки. Параметры этого режима

, , .

Значения температуры гололёдообразования

принимаем в соответствии с рекомендацией ПУЭ [4], значение допустимого механического напряжения - из таблицы физико-механических характеристик проводов (прил.1 [3]).

, где

Е

– модуль упругости материала провода (прил.1 [3])

- расчётная длина пролёта = 261 м.

(прил.1 [3])

Вычисляем левую часть уравнения состояния провода:

В правую часть уравнения состояния провода подставим параметры режима низшей температуры

. Коэффициенты А и В неполного кубического уравнения будут соответственно равны:

Неполное кубическое уравнение для режима низшей температуры примет вид:

Решение этого уравнения в соответствии с рекомендациями (прил.6 [3]) (начальное приближение

) даёт величину механического напряжения в проводе в режиме низшей температуры: