Проектирование отопительно-производственной котельной сельскохозяйственного назначения (стр. 5 из 5)

t_под. =

2.51

⁰С

Температуру сетевой воды перед сетевыми насосами t_см определяем из уравнения теплового баланса точки смешения подпиточной и сетевой воды:

m_под.×с × t_под. + m_о×с × t_о = m_п×с × t_см, (34)

2.52

Преобразуя формулу (34) получим:

t_см=

(35)

(32)

(33)

t_см=(0,3×49,8+18,44×70)/18,74=69,68 ⁰С.

Расход пара на сетевые подогреватели D_с.п. определяется из уравнения теплового баланса вместе с охладителями конденсата ОК:

D_сп.× (h_o-

) ×h_п = m_п.×с ×(t_п - t_см),

(36)

где

- энтальпия конденсата после охладителей ОК,

= t_ох×с=30×4,19=125,7 кДж/кг.

Давление греющего пара принимается в ПС исходя из того, что температура насыщения его на 10...15 °С выше, чем t_п.

Из уравнения (36) находим:

D_с.п. =

(37)

Расход химочищенной воды на подпитку тепловой схемы котельной, m_х.в.о рассчитывается на компенсацию потерь пара и воды в схеме котельной:

m_х.в.о = D_сн.+(1-m_в) × D_т+ D_пр + D_сеп,

(38)

где m_в - коэффициент возврата конденсата, отдаваемого потребителям технологического пара (m_в=0,5...0,7), если же технологические процессы потребляют пар без возврата конденсата, например, кормоцех, то m_в=0;

D_пр - расход воды на продувку котла, D_пр = (0,03...0,05) × D_с.п., кг/с;

D_сеп - количество пара, отсепарированного в расширителе СНП непрерывной продувки, направляемый в деаэратор ДР 1,

D_сеп= (0,2...0,3) × D_пр.

D_пр.=0,04×2,66=0,11 кг/с;

D_сеп.=0,25×0,11=0,028 кг/с;

По формуле (38) определяем m_х.в.о:

m_х.в.о=0,0078 +(1-0,6)×0,062+0,11+0,028=0,17 кг/с.

Расход греющего пара на деаэратор питательной воды

определяется из уравнения теплового баланса деаэратора:

×h_o+m_хов×с×

+D_пс×

+(D_псв+D_пхв)×

+D_т×m_вс×

= m_п.в×с×t_д,

(39)

где

- температура возвращенного конденсата технологического пара (

= 40...70 °С);

m_п.в - расход питательной воды в котле, рассчитанный на выработку пара D_ок с учетом продувки котла:

m_п.в = D_сп + D_пр,

(40)

m_п.в=2,66+0,11=2,77 кг/с.

- энтальпия конденсата после отопительных приборов

= 4,19× t_к,

(41)

( t_к можно принять равной 70 °С),

= 4,19×70=293,3 кДж/кг,

После преобразования уравнения (38) находим:

(42)

Определяем паропроизводительность котельной из уравнения (21): D_o = D_т +

D_сн +

+ D_псв + D_пхв + D_сп.

D_o= 0,062+0,156+0,0078+0,011+0,29+0,015 +0+2,66=2,97 кг/с.

9. Технико-экономические показатели производства тепловой энергии

Работа котельной оценивается ее технико-экономическими показателями.

1. Часовой расход топлива (кг/ч):

(43)

q- удельная теплота сгорания топлива, по заданию для каменного угля:

=21000 кДж/кг;

- к.п.д. котельного агрегата,

— при работе на твердом топливе (приложение 14/1/);

2. Часовой расход условного топлива (кг/ч):

(44)

3. Годовой расход топлива (т или тыс. м³):

, (45)

где Q_год— годовой расход теплоты, ГДж/год.

т.

4. Годовой расход условного топлива (т или тыс. м³):

(46)

т.

5. Удельный расход топлива (т/ГДж или тыс. м³/ГДж):

т/ГДж. (46)

6. Удельный расход условного топлива (т/ГДж или тыс. м³/ГДж):

т/ГДж.

7. Коэффициент использования установленной мощности котельной:

, (47)

где Ф_уст— суммарная тепловая мощность котлов, установленных в котельной, МВт;

8760 — число часов в году.

Библиографический список

1) А.А.Захаров "Практикум по применению и теплоснабжению в с/х" - М.: Колос, 1995.- 176с.:ил.

2) А.А. Захаров "Применение тепла в с/х" - 2-е изд., перераб. и доп. –М.: Колос, 1980.- 311с.

3) Д.Х. Мигранов "Методические указания к выполнению расчетно-графических работ" - Уфа: БГАУ, 2003.

4) Драганов Б.Х. и др. "Теплотехника и применение теплоты в сельском хозяйстве".- М.: Агропромиздат, 1990.- 463с.: ил.