Технические параметры синхронных генераторов (стр. 4 из 7)

I_nτc=I_noc=2.7 кА

кА

8.6.2. определяю значение периодической составляющей тока КЗ К₂ для момента времени τ=0,05 сек

Периодическая составляющая тока КЗ от энергосистемы и присоединённых к ней генераторов G_1-3 рассчитывалось как поступающая в место КЗ от шин неизменного напряжения через эквивалентное резертирующие сопротивление поэтому она может быть принята неизменной во времени и равной

Ветвь системы и присоединённых к ней генераторов

I_nτСт-G1-3=I_noСт-G1-3=72,3 кА

Ветвь генератора G_1-4

I`_номG1-4=

I`_номG1-4=

кА

Отношение начального значения периодической составляющей тока КЗ от генераторов G_1-4 в точке К₁ к номинальному току [уч. 1 стр.152 прим.3,4]

кривая

По данному соотношению и времени τ=0,05 сек определяю с помощью кривых [уч. 1 стр. 152 рис. 3,26] отношение:

Таким образом, периодическая составляющая от генераторов G_1-4 к моменту времени τ будет:

кА

Ветвь генератора G_5-6

I`_номG5-6=

I`_номG5-6=

кА

Отношение начального значения периодической составляющей тока КЗ от генераторов G_5-6 в точке К₁ к номинальному току [уч. 1 стр.152 прим.3,4]

кривая

По данному соотношению и времени τ=0,05 сек определяю с помощью кривых [уч. 1 стр. 152 рис. 3,26] отношение:

Таким образом, периодическая составляющая от генераторов G_5-6 к моменту времени τ будет:

кА

кА

8.7. Расчётные токи КЗ

Таблица 5

Точка КЗ	Ветвь КЗ	Ino; кА	iy; кА	iaτ; кА	Inτ; кА
1	2	3	4	5	6
К1 СШ 110 кВ	СистемаG1-4G5-6	2,74,545,512,74	6,1412,6215,2934,05	0,575,78713,35	2,74,44,9512,05
1	2	3	4	5	6
К2 ввод G4	Ст-G1-3G5-6G4	72,313,840,5126,6	197,938,4113,1349,4	76,717,651,6145,9	72,313,1134,42119,83

9. ВЫБОР ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ АППАРАТОВ И ТОКОВЕДУЩИХ ЧАСТЕЙ

9.1. Выбор системы шин 110 кВ шины выполняются голыми сталеалюминевыми проводами марки АС

Условия выбора: I_max≤I_ном;I_ном=I_max

I_ном=

I_ном=

А

Выбираю: 2×АС – 300/66 [по уч. 1 стр. 624], I_доп=2×680=1360 А

Имеем I_max=656,1А<1360А=I_доп

1. На термическую стойкость проверка не проводится т. к. шины выполнены голыми проводами на открытом воздухе.

2. Проверку на коронирование не проводим т. к. провод выбран с учётом коронирования.

3. Проверку на электродинамическую стойкость не проводят т. к. I_no=10,8<20 кА.

9.2. Выбор ошиновки 110 кВ.

Выполняются таким же проводом, с тем же сечением, что и СШ 110 кВ.

q_э=

мм²

где I_э=1 А/мм² при Т_max=6000

принимаю два провода в фазе АС-300/66 наружный диаметр – 24,5 мм, допустимый ток 2×680=1360 А

I_max=656,1А<1360А=I_доп

9.3. выбор связи между генератором и трансформатором, цепь выполняется комплектным пофазно-экранированным проводом

Условия выбора: U_ном≥U_ден;I_ном≥I_max

Условия проверки: i_y≤i_дин

Расчётные токи продолжительных режимов

а) Нормальный:

I_норм=I_ном=

I_норм=I_ном=

А

б) Выбор провода АС по условию с учётом рекомендаций ПУЭ на отсутствие короны. Условия выбора I_max<I_доп

Принимаю: 2×АС-400/22

q=2×400=800 мм²>q_э=787 мм²

I_доп=2×830=1660 А>I_max=787 А

9.4. Выбор выключателей и разъединителей

СШ 110 кВ

Расчётно тепловой импульс:

В_{к рас}=I_по²×(t_отк+Т_а)

t_отк=0.1-0.2 – зона 1 [по уч. 1, стр. 210 р. 3,61]

Т_а=0,14 - [по уч. 1, стр. 190]

В_{к рас}=12,74²×(0,2+0,14)=55,19 кА²×сек

Дальнейший расчёт сведён в таблицу 6

Таблица 6

Расчётные данные	Исходные данные
	выключательЯЭ-110Л-23(13)У4	разъединительРНД-110У/2000У1
1) Uуст=110 кВ2) Imax=656,1 А3) Iпτ=12,05 кА4) iаτ=14,69 кА5) Iпо=12,74 кА6) iу=31,73 кА 7) Bк рас=55,19 кА2×сек	1) Uном=110 кВ2) Iном=1250 А3) Iном отк=40 кА 4) iном отк= ×Iном×βн== ×40×0,3=16,97 кА 5) Iдин=50 кА6) iдин=125 кА7) Bк зав=I2тер×tтер==502×3=7500 кА2×с	1) Uном=110 кВ2) Iном=2000 А3)4)5)6) iдин=100 кА7) Bк зав=I2×tтер==402×3=4800 кА2×с

β_н=30% для τ=0,01+t_c.в.=0,01+0,04=0,05 сек [по уч.1. стр. 296 рис. 4,54]

9,5 Выбор ТТ и ТН

Рис. 11

Тип ТТ выбирается по более нагруженному присоединению например тупиковая ВЛ.

Определяется мощность приборов подключённых к более нагруженному ТТ – см. таблицу 7.

Нагрузка ТТ 110 кВ

Таблица 7

Прибор	Тип прибора	Нагрузка фаз (В×А)
		А	В	С
1) Амперметр	Э - 350	0,5	0,5	0,5
2) Ваттметр	Д - 304	0,5	0,5
3) Ваттметр	Д - 345	0,5	0,5
4) Счётчик активной энергии	САЗ – И 670	2,5	2,5
5) Счётчик реактивной энергии	СР4 – И676	2,5	2,5
Итого:	6,5	0,5	6,5

S_приб=6,5 ВА – полная мощность приборов более нагруженной фазы.

Сопротивление приборов:

r_приб=

=0,26

Указание: тип приборов и потребляемая мощность обмоток см. [1, стр.635-636]

ТТ=5 А – вторичный номинальный ток ТТ серии ТФЗМ 110Б – 1

[2, стр. 306 табл. 5, 9]

Допустимое сопротивление проводов

r_пров=r_2ном- r_приб- r_к=1,2-0,26-0,1=0,84 Ом

r_2ном=1,2 Ом – вторичная номинальная нагрузка в Омах ТФЗМ 110Б – 1 в классе точности 0,5 который необходимо иметь при подключении счётчиков [2, стр. 306, таб. 5,9]

Определение требуемого сечения соединительных проводов.

Используется контрольный кабель с медными жилами (ρ=0,0175 ОМ/м – удельное сопротивление) т. к. на электростанции установлены генераторы мощностью более 100 мВт; соединение обмоток ТТ – «звезда», поэтому I_расч=L=100 км [1, стр. 374-375 рис. 4]

q_треб > q×

=0,0175× =3,125 мм²

Рекомендуется принимать сечение для медных жил (2,5 - 6) мм², поэтому принимается кабель с жилами q=3.5 мм².

Уточняется сопротивление проводов и вторичная нагрузка ТТ

r_пров=

=0,0175× =0,5 Ом

r₂=0.26+0.5+0.1=0.86 Ом

Выбираю - ТТ 110 кВ ТФЗМ 110Б – III

Таблица 8

Расчётные данные	Каталожные данные
Uуст=110 кВ	Uном=110 кВ
Imax=656 А	Iном=100 А
iу=46,71 кА	iдин=30 кА
Bк расч=55,19 кА2×с	Bк зав=I2тер×tтер=
r2=0,86 Ом	r2ном=1,2

В_{к рас}=12,74²×(0,2+0,14)=55,19 кА²×сек

Выбор ТН 110кВ

Таблица 9

Приборы	Тип прибора	S одной обмотки	Число обмоток	Число приборов		Потребляемаямощность
						Рприб	Qприб
Вольтметр реги- страционный	Н-394	10	1	2	0,1	20
Частотомер реги-страционный	Н-397	7	1	2	0,1	14
Вльтметр	Э-335	2	1	2	0,1	4
Частотомер	Э-362	1	1	2	0,1	1
Ваттметр	Д-304	2	2	8	0,1	32
Ваттметр	Д-345	2	2	8	0,1	32
Счётчик активнойэнергии	САЗ-И//670	1,5	2	7	0,9250,38	21	51
Счётчик реактив-ной энергии	СР-4//676	3	2	7	0,9250,38	42	102
166	153

Q=P×tgφ=

=21× =51 Вар