Расчет принципиальной тепловой схемы паротурбинной установки типа Т-100-130 (стр. 5 из 9)

ж)

-процесс изоэнтропического расширения пара в третьем отсеке от давления до давления ;

з)

- реальный процесс расширения пара в третьем отсеке от до с учетом для него;

и)

-процесс изоэнтропического расширения пара в четвертом отсеке от давления до давления ;

к)

- реальный процесс расширения пара в четвертом отсеке от до с учетом для него;

л)

- процесс изоэнтропического расширения пара в четвертом отсеке от давления до давления ;

м)

- реальный процесс расширения пара в пятом отсеке от до с учетом для него;

н)

- процесс изоэнтропического расширения пара в шестом отсеке от давления до давления ;

о)

- реальный процесс расширения пара в шестом отсеке от до с учетом для него;

п)

- процесс изоэнтропического расширения пара в седьмом отсеке от давления до давления ;

р)

- реальный процесс расширения пара в седьмом отсеке от до с учетом для него;

и)

– процесс изоэнтропического расширение пара в последнем отсеке от давления до давления в конденсаторе;

к)

– реальный процесс расширения пара в последнем отсеке от давления до давления в конденсаторе с учетом для него.

3.2 Алгоритмрасчета тепловой схемы турбоустановки Т-100-130

Приведён алгоритм расчета тепловой схемы турбоустановки. Определяется электрическая мощность турбоагрегата по заданному расходу пара на турбину.

Расчет выполняется в следующем порядке.

1) Расход пара на турбину при расчетном режиме

:

.

2) Утечки пара через уплотнения:

Dут=0,25D0.

, в том числе:

- протечки через уплотнения турбины, которые направляются в ПВД7 в количестве Dу. Рекомендуется Dу=(0,3…0,4)Dут. Принимаем Dу=0,4Dут=0,4×1,53=0,976 кг/с;

- протечки через уплотнения штоков клапанов. Рекомендуется Dпу=(0,6…0,7). В данной тепловой схеме они направляются в конденсатор К. Принимаем

DПУ=0,7×Dут=0,7×2,44=1, 71 кг/с.

3) Паровая нагрузка парогенератора:

,

4) Расход питательной воды на котел (с учетом продувки):

DПВ=Dпг+Dпр;

- количество котловой воды, идущей в непрерывную продувку:

Dпр=Рпр/100×Dпг, кг/с.

Рекомендуется процент непрерывной продувки парогенератора Рпр при восполнении потерь химически очищенной водой приниматьРпр=0,5…3%.

Dпр=3/100×104,64=3,14 кг/с,

Dпв=104,64+0,5187=105,16 кг/с.

5) Выходпродувочной воды из расширителя (Р) непрерывной продувки

D¢пр = (1-β)×Dпр, кг/с,

где b - доля пара, выделяющегося из продувочной воды в расширителе непрерывной продувки:

.

ηР=0,97 – коэффициент, учитывающий потерю тепла в расширителе.

6) Выход пара из расширителя продувки:

D¢П=β×Dпр=0,423×3,14=1,33 кг/с.

7) Выход продувочной воды из расширителя:

D¢пр=(1-β)×DПР=(1-0,423)×3,14=1,81 кг/с.

8) Расход добавочной воды из цеха химической водоочистки (ВО):

;

где

– коэффициентвозврата конденсата.

3.2.1 Сетевая подогревательная установка

Параметры пара и воды в сетевой подогревательной установке приведены в таблице 3.2.1.

Таблица №3.2.1-Параметры пара и воды в сетевой подогревательной установке

Показатель	Нижний подогреватель	Верхний подогреватель
ГРЕЮЩИЙ ПАР
Давление в отборе Р, МПа	0,0657	0,1397
Давление в подогревателе Р′, МПа	0,0604	0,1286
Температура пара t,ºС	89,4	110
Отдаваемое тепло qнс, qвс, кДж/кг	2254,8	2255,4
КОНДЕНСАТ ГРЕЮЩЕГО ПАРА
Температура насыщения tн,ºС	88,5	109,2
Энтальпия при насыщении h′, кДж/кг	362	449,57
СЕТЕВАЯ ВОДА
Недогрев в подогревателе qнс, qвс,ºС	5	5
Температура на входе tос, tнс, ºС	45	71
Энтальпия на входе , кДж/кг	189	340,8
Температура на выходе tнс ,tвс , ºС	71	88
Энтальпия на выходе , кДж/кг	340,8	369,6
Подогрев в подогревателе нс, вс, кДж/кг	151,8	29

Определение параметровустановки выполняется в следующей последовательности.

1)Расход сетевой воды для рассчитываемого режима:

.

2) Тепловой баланс нижнего сетевого подогревателя (ПСГ1):

.

Расход греющего пара на нижний сетевой подогреватель:

.

3) Тепловой баланс верхнего сетевого подогревателя (ПСГ2):

.

Расход греющего пара на верхний сетевой подогреватель:

.

3.2.2 Регенеративные подогреватели высокого давления

Таблица №3.2.2-Параметры пара и воды в охладителях дренажа

Теплообменник	tД, 0С	hВД, кДж/кг	q°С	uм3/кг		qкДж/с
ОД1	219,6	942,1	10	40,6		76,6
ОД2	194,8	829,3	10	43,6	79,6

Рисунок 3.2.2.1- К определению D1

Уравнение теплового баланса для ПВД-7:

.

Расход греющего пара на ПВД-7 составляет: