Энергетика: Паровые котлы ДКВР (двухбарабанные водотрубные реконструированные) (стр. 5 из 8)

РАСЧЕТ ВАЛОВОГО ВЫБРОСАВРЕДНЫХ ВЕЩЕСТВ В АТМОСФЕРУ.

Разбивка помесячно разрешенного выброса загрязняющих веществ в атмосферу стационарными источниками РК “ Свердловская “.

à Разрешенные выбросы загрязняющих веществ, тн по котлам ДКВР 10 - 13.

МЕСЯЦ	ВСЕГО	МАЗУТНАЯ ЗОЛА	СЕРНИСТЫЙ АНГИДРИД	ДВУОКИСЬ АЗОТА	ОКИСЬ УГЛЕРОДА
январь	69.81	0.333	55.092	11.138	3.247
февраль	57.754	0.264	45.306	9.282	2.902
март	45.488	0.215	35.520	7.426	2.327
апрель	32.317	0.159	26.458	4.332	1.368
май	28.227	0.14	23.196	3.713	1.178
июнь	-	-	-	-
июль	-	-	-	-
август	-	-	-	-
сентябрь	8.215	0.039	6.527	1.238	0.411
октябрь	42.162	0.205	33.826	6.188	1.943
ноябрь	46.255	0.225	37.088	6.807	2.135
декабрь	78.991	0.380	63.186	11.756	3.669
год	409.22	1.960	326.199	61.880	19.180

Расчетные данные: А^р = 0.015 % , S^р = 1.07 % , Q_н = 9708 ккал/кг, W^р = 1.41 % , O^p = 0.2 % , C^p = 83.8 % , N^г = 0.31 % .

Тепловые потери: q₂ и q₅ ( данные приводятся выше )

Расчеты массовых выбросов СО и БП не производились из - за отсутствия данных q₃ и q₄ ( СО ), а так же из - за нецелесообразности расчета массовых выбросов БП, ввиду ничтожно малых объемов его выброса и отсутствия необходимых данных для расчета.

Расчеты производятся для:

a). 3 котла ДКВР 10-13;

b). 1 котел ПТВМ - 30, согласно схеме подключения к одной дымовой трубе;

c). В целом по котельной.

Расчет выбросов в атмосферучастиц золы и недожога.

М_тв= 0.01 ´ В ´ ( а_ун´ А^р + q₄ ´ Q_н / 32680 ) =

a). 0.01 ´ 558.3 ´ 0.015 = 0.08 г/с;

b). 0.01 ´ 625 ´ 0.015 = 0.09375 г/с;

c). 0.01 ´ 29026 ´ 0.015 = 4.35 т/год, где :

- В - расход натурального топлива на парогенераторы, г/с;

- А^р - зольность топлива на рабочую массу, %;

- а_ун - доля золовых частиц и недожога, уносимых из котла = 1.00;

- q₄ - потери теплоты с уносом от механической неполноты сгорания топлива, %;

- Q_н - теплота сгорания топлива на рабочую массу, кДж / кг.

Расчет выбросов в атмосферу окислов серы.

Количество окислов серы, поступающих в атмосферу с дымовыми газами в пересчете на SO₂, г/с

Мso₂ = 0.02 ´ В ´ S^p ´( 1 -hso₂) =

a). 0.02 ´ 558.3 ´ 1.07 ´ ( 1- 0.02 ) = 11.7 г/с;

b). 0.02 ´ 625 ´ 1.07 ´ ( 1 - 0.02 ) = 13.1 г/с;

c). 0.02 ´ 29026 ´ 1.07 ´ ( 1 - 0.02 ) = 608.733 т/год, где:

- В - расход натурального топлива на парогенераторы, г/с;

- S^p - содержание серы в топливе на рабочую массу, % ;

- hso₂ - доля окислов серы, связываемых летучей золой в газоходах парогенераторов, зависит от зольности топлива и содержания окиси кальция в летучей золе = 0.02 .

Расчет выбросов в атмосферу окислов ванадия.

Количество окислов ванадия для котлов, сжигающих жидкое топливо, в пересчете на пятиокись ванадия ( V₂O₅ ), г/с.

Мv₂o₅ = 10^-6 ´ Gv₂o₅´ B ´ ( 1 - h_ос ) =

Gv₂o₅ = 4000 ´ А^р = 0.015 ´ 4000 = 60

a). 10^-6´ 60 ´ 558.3 ´ ( 1 - 0.05 ) = 0.03182 г/с;

b). 10^-6´ 60 ´ 625 ´ ( 1 - 0.05 ) = 0.03562 г/с;

c). 10^-6´ 60 ´ 29026 ´ ( 1 - 0.05 ) = 1.65 т/год, где:

- В - расход натурального топлива на парогенераторы, г/с;

- Gv₂o₅ - содержание окислов ванадия в жидком топливе в пересчете на V₂O₅, г/т;

- h_ос - коэффициент оседания окислов ванадия на поверхностях парогенераторов = 0.05;

Расчет выбросов в атмосферу окислов азота.

Количество окислов азота поступающих в атмосферу с дымовыми газами в пересчете на NO₂, г/с

МNO₂= 0.001´В ´ Q_н´КNO₂ ´( 1 - m ) ´ ( 1 - 0.01 ´ q₄ )

a).0.001 ´ 558.3 ´ 40.6 ´ 0.08 = 1.8 г/с;

b).0.001 ´ 625 ´ 40.6 ´ 0.08 = 2.03 г/с;

c). 0.001 ´ 29026 ´ 40.6 ´ 0.08 = 94.276, где:

- Q_н - теплота сгорания натурального топлива, МДж / кг;

- КNO₂ - количество окислов азота, образующихся на 1 ГДж тепла, = 0.08 кг/ГДж;

- m - коэффициент, учитывающий степень снижения выбросов азота в результате применения технических решений. В настоящее время для малых котлов = 1

РАСЧЕТ ВЫСОТЫ ДЫМОВОЙ ТРУБЫ.

В настоящее время минимальная высота дымовой трубы, при которой обеспечивается значение максимальной приземной концентрации вредного вещества С_м, равное предельно допустимой концентрации ( ПДК ) для нескольких труб одинаковой высоты при наличии фоновой загрязненности С_ф от других источников, рассчитывается по формуле 1

1). H=

, где :

- А - коэффициент, зависящий от температурной стратификации атмосферы для неблагоприятных метеорологических условий ( НМУ ), определяющий условия горизонтального и вертикального рассеивания вредных веществ в атмосферном воздухе, с^2/3´ мг ´ К^1/3 / г ;

- F - безразмерный коэффициент, учитывающий скорость оседания вредных веществ в атмосферном воздухе; значение безразмерного коэффициента F = 1 т.к. скорость упорядоченного оседания газообразных вредных веществ и мелкодисперсных аэрозолей практически равна нулю;

- М - масса вредного вещества, выбрасываемого в атмосферу в единицу времени;

- m и n - безразмерные коэффициенты, учитывающие условия выхода газов из дымовой трубы;

- h - безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рельефа местности; в случае ровной или слабопересеченной местности с перепадом высот, не превышающим 50 м на 1 км, h = 1;

- N - число одинаковых дымовых труб;

- V₁ - объем дымовых газов приходящийся на дымовые трубы, м³ / с;

- DТ = Т_г - Т_в - разность температур выбрасываемых дымовых газов Т_г и окружающего атмосферного воздуха Т_в, К. Т_в - температура окружающего атмосферного воздуха равная средней максимальной температуре наружного воздуха наиболее жаркого месяца, для г. Иркутска = 27 ⁰С;

- п д к - предельно допустимая концентрация вещества, лимитирующего чистоту воздушного бассейна, мг/м³. Так ПДКSO₂ = 0.5 мг/м³, а ПДКNO₂ = 0.085 мг/м³ .