Совершенствование систем электроснабжения подземных потребителей шахт. Расчет схемы электроснабжения ЦПП до участка и выбор фазокомпенсирующих устройств (стр. 9 из 25)

I_доп. ≥ I_ном (5.23)

При питании по одному кабелю нескольких одновременно работающих электродвигателей сечение кабеля выбирают по сумме номинальных токов этих электродвигателей.

I_доп. ≥ ∑ I_ном (5.24)

При питании многодвигательных забойных конвейеров от двух пускателей сечение кабелей, приложенных к каждому приводу определяют из условия:

I_доп. ≥ I_ном (5.25)

При питании от одного аппарата:

I_доп. ≥ n I_ном (5.26)

где I_ном. – номинальный ток одного электродвигателя; n - число электродвигателей.

Выбор и расчет фидерных, комбайновых кабелей и кабелей других вспомогательных приемников энергии на напряжение 660В и 1140В заносим в кабельный журнал – табл. 5.5.

Таблица 5.5

Кабельный журнал

Начало кабеля	Конец кабеля	Ном. напр. Uном.,В	Ном. ток Iном.,А	Длит. доп. ток Iдоп.,А	Длина L, м	Марка кабелей
ТСВП630/6/1,2	АВ400ДО2(1)	1140	294,3	347	3	КГЭШ 3´95+1´10+3´4
	АВ400ДО2(2)	1140	196,2	274	5	КГЭШ 3´70+1´10+3´4
АВ400ДО2(1)	ПВВ320Т(1)	1140	294,3	347	3	КГЭШ 3´95+1´10+3´4
АВ400ДО2(2)	ПВВ320Т(2)	1140	196,2	274	55	КГЭШ 3´70+1´10+3´4
ПВВ320Т(1)	2ГШ-68Б (рез)	1140	—	—	—	—
ПВВ320Т(1)	2ГШ-68Б	1140	182	220	315	КГЭШ 3´50+1´10+3´4
ПВВ320Т(2)	«Анжера»	1140	70,5	147	85	КГЭШ 3´25+1´10+3´4
ПВВ320Т(2)	«Анжера»	1140	70,5	147	295	КГЭШ 3´25+1´10+3´4
ПВВ320Т(2)	«Анжера»	1140	70,5	147	90	КГЭШ 3´25+1´10+3´4
АПШ-2	СЭР-19М	127	6,5	88	380	КОГВЭШ 3´4+1´2,5+1´1,5
	РВЛ-20	127	9,33	64	395	КГЭШ 3´6+1´4+1´2,5
ТСВП400/6/0,690	АВ 400ДО2(3)	660	314	347	15	КГЭШ 3´95+1´10+3´4
АВ400ДО2(3)	СУВ-350(1)	660	244	347	15	КГЭШ 3´95+1´10+3´4
СУВ-350АВ(1)	СП-202	660	181,5	274	240	КГЭШ 3´70+1´10+3´4
СУВ-350АВ(1)	НУМС	660	31	147	35	КГЭШ 3´25+1´10+3´4
СУВ-350АВ(1)	СНТ-32	660	69,5	147	25	КГЭШ 3´25+1´10+3´4
СУВ-350АВ(1)	СНТ-32	660	69,5	147	15	КГЭШ 3´25+1´10+3´4
СУВ-350АВ(1)	СНТ-32	660	69,5	147	5	КГЭШ 3´25+1´10+3´4
СУВ-350АВ(1)	Бак эмуль.	660	13	88	15	КГЭШ 3´10+1´10+3´4
ПВИ250БТ	ЗИФ-ШВ-5М	660	60	147	110	КГЭШ 3´25+1´10+3´4
ПВИ250БТ	Унизенг	660	44	147	260	КГЭШ 3´25+1´10+3´4
ПМВИР41	ЛКГН	660	21,5	147	40	КГЭШ 3´25+1´10+3´4
ПМВИР41	ЛКГН	660	21,5	147	95	КГЭШ 3´25+1´10+3´4

Проверка кабельной сети участка на потерю напряжения в рабочем режиме самого мощного и самого удаленного приемника электроэнергии.

Производится для одного наиболее удалённого и мощного токоприёмника. В данном случае принимается комбайн 2ГШ-68Б ПТЭ и ПТБ допускают падение напряжения на зажимах асинхронного эл. двигателя не более 5% от номинального.

Допустимое падение напряжения на зажимах эл. двигателей.

∆U_доп. = U₀ – 0,95×U_ном = 1200–0,95×1140 = 117 В (5.27)

где U₀ – напряжение х.х. трансформатора ПУПП; U_ном – номинальное напряжения питающей сети.

∆U = ∆U_тр.+ ∆U_г + ∆U_ф. ≤ ∆U_доп (5.28)

где ∆U_тр – потеря напряжения в силовом трансформаторе ПУПП.

∆U_тр =

(5.29)

где S_тр.с – расчетная мощность силового трансформатора; S_н – номинальная мощность принятого трансформатора; U_a – активная составляющая напряжения к.з. трансформатора.

U_a =

= (5.30)

где Р_к.з – потери короткого замыкания трансформатора при номинальной нагрузки; U_р – реактивная составляющая напряжения к.з. трансформатора.

U_р =

(5.31)

где U_к.з – напряжение к.з. трансформатора; U_х – напряжение х.х. трансформатора.

∆U_тр =

= 32,39 В

где ∆U_г – потеря напряжения в комбайновом гибком кабеле.

∆U_г =

(5.32)

где I_н – номинальный ток двигателя комбайна; n – число двигателей комбайна; R_г.t – активное сопротивление комбайнового кабеля при температуре нагрева 65⁰С.

R_г.t = к_t ×R₀×L_г = 1,18×0,394×0,315 = 0,146 Ом (5.33)

где к_t – температурный коэффициент, учитывающий увеличение сопротивления кабеля с повышением температуры его нагрева с 20⁰С до 65⁰С, принимается 1,18; Х_г – индуктивное сопротивление комбайнового кабеля.

Х_г = Х₀×L_г = 0,080×0,315 = 0,0252 Ом (5.34)

∆U_г =

×1×182 (0,146×0,81 + 0,0252×0,58) = 41,8 В

где ∆U_ф – потери напряжения в фидерном кабеле, подающий питание на двигатели комбайна.

∆U_ф =

(5.35)

где I_ф – расчетный ток нагрузки на фидерный кабель, подающий питание на комбайн; R_ф.t – активное сопротивление фидерного кабеля при температуре нагрева 65⁰С.

R_ф.t = к_t ×R₀×L_ф = 1,18×0,238×0,06 = 0,0168Ом (5.36)

где к_t – температурный коэффициент, учитывающий увеличение сопротивления кабеля с повышением температуры его нагрева с 20⁰С до 65⁰С, принимается 1,18; Х_ф – индуктивное сопротивление фидерного кабеля.

Х_ф = Х₀ × L_ф = 0,074 × 0,06 = 0,00444 Ом, (5.37)

∆U_ф =

× 500 (0,0168 × 0,81 + 0,00444 × 0,58) = 13,9 В

∆U = 32,39 + 41,8 + 13,9 = 88,1 В

Полное падение напряжения меньше допустимого, следовательно, требования ПТБ и ПТЭ выполняются.

Проверка кабельной сети участка на потерю напряжения в пусковом режиме самого мощного приемника электроэнергии. Производится для одного наиболее удалённого и мощного токоприёмника. В данном случае принимается комбайн 2ГШ-68Б.

В соответствии с ПТЭ и ПТБ допустимый уровень напряжения на зажимах асинхронных эл.двигателя при пуске должен быть не менее 0,8 номинального значения: