где a – коэффициент, зависящий от типа механизации, a = 0,4; SР_уст – установленная мощность потребителей; К_И – коэффициент использования наиболее мощного потребителя, К_И = 1; Р_М – мощность наиболее мощного потребителя; сosj_м – средневзвешенный косинус потребителей:.

SР _уст = SР _ном = Р₁× 2 + Р₂× 3 = 200 × 2 + 110 × 3 =730 кВт, (5.2)

сos j_м =

= 0,84, (5.3)

где Р₁ и Р₂ – мощность электроприемников на 1140 В; cos j₁ и cos j₂ – коэффициент мощности электроприемников питающихся от одной ПУПП на 1140 В.

Полная расчетная мощность токоприемников (

, кВ·А) в нормальном режиме с учетом мощностей пускового агрегата

= 633 + 4 = 637 кВ·А, (5.4)

S_н ≥

, (5.5)

где S_н – номинальная мощность условно принятого ПУПП, S_н = 1000 кВ·А. Условия выполняются.

Определение предельно установленной мощности электроприемников.

Р_пр =

= 1500 кВт (5.6)

Определяем допустимую мощность электроприемников, которые могут быть подключены к ПУПП, с учетом микроклимата.

Р_доп =

= 1952кВт (5.7)

где: К_к – коэффициент влияния микроклимата К_к= 1,12.

SР_уст. = 730кВт < Р_пр.= 1500 кВт (5.8)

SР_уст. = 730кВт < Р_доп.= 1952 кВт (5.9)

Общая установленная мощность приемников меньше, чем допустимая и предельная мощности для данной подстанции, то подстанция обеспечивает электроснабжение участка без перегрева. Следовательно, принимается трансформатор ТСВП 1000/6/1,2.

Определение мощности потребителей 660В.

Определение полной суммарной мощности потребителей 660 В:

S_т.р =

+SS_ап, (5.10)

где К_с– коэффициент спроса вымоечного участка, зависящий от применения технологического оборудования; SР_уст – суммарная установленная мощность приемников электроэнергии на участке; SS_ап – суммарная мощность пусковых аппаратов, SS_ап = 8 кВ·А; сos j_ср – средневзвешенное значение коэффициента мощности токоприемников, питаемых от данного ПУПП.

К_{с =}

= 0,4 + 0,6

= 0,58 (5.11)

где: Р_ном.к – номинальная мощность наиболее мощного электродвигателя; К_и – коэффициент использовании мощности электродвигателей, К_и =1.

SР_уст = SР_ном = 165 + 31 +60,5 × 3 +18,5 × 2 + 22 + 13 + 5,5 + 37 + 8 = 541,5 кВт (5.12)

сos j_м =

(5.13)

S_т.р =

+ 8 = 377,5 кВ·А

S_т.ном≥ S_т.р (5.14)

где S_т.ном – номинальная мощность трансформатора.

Принимается трансформатор ТСВП 400/6/0,69

Таблица 5.2

Техническая характеристика трансформаторов

Таблица характеристик выбранных трансформаторов
Тип подстанции	Ном.мощ. кВ·А	Напряжение, В		Ном. ток, А		Напр	Потери, Вт
Тип подстанции	Ном.мощ. кВ·А	ВН	НН	ВН	НН	к.з. %	х.х.	к.з.
ТСВП 1000/6/1,2	1000	6000	1200	60,2	483	5,5	2630	6000
ТСВП 400/6/0,69	400	6000	690	38,5	335	3,5	2070	3600

Расчёт освещения очистного забоя

Базовыми светильниками для освещения очистного участка принимаем светильники типа РВЛ – 20 м (Р_св= 20 Вт,h_св= 0.8, cosj_св = 0.7). Определяется необходимое число светильников в очистном забое и вдоль конвейера – перегружателя до пересыпа по нормам освещённости.

Для очистного забоя расстояние между данными светильниками L_св1 = 5-8 м, по бремсбергам L_c_в2 = 7-8 м, на пересыпах не менее 3-х светильников.

светильников (5.15)

где L _л – длина лавы, L _л = 200 м; L_рп – расстояние от окна лавы до энергопоезда, L_рп = 60 м; L_сп – расстояние до привода перегружателя СП 301, L_сп = 120; п_пер = 2 - число пересыпов очистного забоя.

Определим мощность осветительного трансформатора

кВ·А (5.16)

где h_с=0.95¸0.97 – кпд сети; h_св, и h_свр– кпд светильника и электродвигателя сверла; cosj_св, – коэффициент мощности светильника;

- суммарная мощность всех ламп, Вт; Р_свр. – номинальная мощность сверла, кВт.

Определяем сечение жилы осветительного кабеля по методу момента мощности М, кВт×м:

5,1 мм² (5.17)

где M – момент нагрузки, М = SР_л ×L/2 ; кВт / м; L – длина осветительной линии, L = 380 м; М_ветви =1320×380/2=237,6кВт/м; С – табличный коэффициент, С = 8,5; ∆U – максимально допустимое падение напряжения на самом удалённом светильнике, DU = 4-7% .

Для сети освещения принимается кабель: КГЭШ 3 ´4+1 ´2 ,5.

Определение мощности трансформатора для подключения электросверла.

Принимаем сверло СЭР-19М с характеристиками представленными в табл. 5.3

Таблица 5.3

Характеристика сверла СЭР-19М

Тип	U_ном, В	Р_ном, Вт	КПД, %	сos φ
СЭР-19М	127	1200	93	0,9

кВ·А (5.18)

где: h_с= 0.95¸0.97 – кпд сети; h_свр– кпд электродвигателя сверла; cosj_свр– коэффициент мощности; Р_свр. – номинальная мощность сверла, Р_свр = 1,2 кВт.

Определение момента нагрузки:

М = Р_свр × L = 1,2 × 80 = 96 кВт /м (5.19)

где L - длина питающего кабеля, L = 80 м.

Определение сечения питающего кабеля:

мм² (5.20)

Для питания электросверла принимается кабель, кабель КОГВЭШ 3´4 +1´4 +1´4.

Суммарная потребляемая мощность питающего трансформатора.

S = S_ос + S_свр = 2,1 +1,5 = 3,6 кВА

Исходя из расчётов принимается пусковой аппарат типа АПШ-2, с характеристиками представленными в табл. 5.4.

Таблица 5.4

Характеристика АПШ-2

Тип	U_1ном, В	U_2ном, В	I_2ном, А	P_ном, кВ·А	КПД, %
АПШ-2	1140	127	17,4	4	94

Расчет и выбор кабельной сети участка

Расчет кабельной сети сводится к определению таких сечений магистральных (фидерных) и распределительных кабелей, которые, будучи прочными механически, допустимым по температуре нагрева длительным рабочим током и потере напряжения в рабочем режиме, обеспечивало бы подвод электроэнергии к потребителям при напряжении, достаточным для нормальной работы электродвигателей.

Расчет и выбор фидерного кабеля

n_ф.×I_доп. ≥ к_р.×I_ф (5.21)

где n_ф – число параллельно включенных фидерных кабелей; I_доп – допустимый ток для принятого сечения кабеля; к_р – коэффициент резерва, к_р = 1,1 – 1,2; I_ф – расчетный ток нагрузки на фидерный кабель определяется в зависимости от схемы распределения электроэнергии на участке:

I_ф =

(5.22)

где U_н – номинальное напряжение сети; SР_уст. – суммарная мощность приемников, подключаемых к кабелю; cosj - средневзвешенный коэффициент мощности приемников участка; К_с – коэффициент спроса, определяется для каждой группы приемников отдельно.

Сечение гибких кабелей однодвигательных электроприемников участка выбирается исходя из длительно допустимой нагрузки по нагреву номинальным током.