Расчет валов редуктора (стр. 3 из 8)
∑МБZ = 0;
НПроверка ∑FZ = 0;
285,2-585+282,5=0Реакции найдены правильно.
в) Результирующие радиальные реакции опор от сил в зацеплении.
346 Н 
765 Нг) Реакции от силы FM
∑МA = 0;
Н∑МБ = 0;
НПроверка ∑F = 0;
168-264+96=0Реакции найдены правильно.
д) Суммарное радиальные реакции в опорах.
346+264=610 Н 
765+96=861 Не) Суммарная внешняя осевая нагрузка.
Fa∑=Fa1I=2503 H
ж) Общие радиальные и осевые нагрузки на подшипники 1 и 2 опоры А.
Подшипники конические радиально-упорные № 7207 и Ке = 0,83, а по таблице П7 [3] е=0,37
Внешняя нагрузка Fa∑направлена вправо, что соответствует схеме нагружения "б" по таблице 9.3. Далее определяем условия нагружения. Так как
Fa∑=2503 Н > 0,83·е·
0,83·0,37·1029=316 Н,то это соответствует II случаю нагружения, то есть
610 Н; 
0 
Fa∑=2503 Н; 
9.3.3. Построение эпюр изгибающих моментов (рис 9.4.).
9.3.3.1. При вращении входного вала против часовой стрелки (рис 9.4,а).
а) Плоскость YOZ
Сечения А и Б – МАХ=0; МБХ=0
Сечение III слева – MIIIX =
711·98·10-3=69,7 Н·мСечение III справа – MIIIX =
200·98·10-3=19,6 Н·мб) Плоскость ХOZ
Сечения А(II) и Б – МАZ=0; МБZ=0
Сечение III – MIIIZ =
282,5·98·10-3=27,7 Н·мв) Нагружение от муфты
Сечения Б и Ж – МБМ=0; МЖМ=0
Сечение А(II) – МАМ=
168·112·10-3=18,8 Н·мСечение III – MIIIМ =
96·98·10-3=9,4 Н·мг) Максимальные изгибающие моменты в сечениях II и III
МII=МАМ=18,8 Н·м
MIII=
84,4 Н·м9.3.3.2. При вращении входного вала по часовой стрелки (рис 9.4,б).
а) Плоскость YOZ
Сечения А и Б – МАХ=0; МБХ=0
Сечение III слева – MIIIX =
200·98·10-3=19,6 Н·мСечение III справа – MIIIX =
711·98·10-3=69,7 Н·мб) Эпюры от изгибающих моментов в плоскости YOZ и ХOZ от нагружения муфтой при изменении направления вращения вала сохраняются. Так же сохраняются максимальные изгибающие моменты в сечениях II и III.
9.4. Расчет подшипников быстроходного вала.
9.4.1. Эквивалентная радиальная нагрузка.
RE=(X·V·Rr+Y·Ra)·KБ·KTX и Y – коэффициент, учитывающий разное повреждающее действие радиальной и осевой нагрузок (по таблице 9.18 [3] и таблицам параметров подшипников);
V – коэффициент вращения ( V=1 при вращении внутреннего кольца относительно направления нагрузки V=1,2 при вращении нагруженного кольца);
Кб– коэффициент безопасности, учитывающий динамическую нагрузку (по таблице 9.19 [3] в зависимости от области применения привода, характера пиковых нагрузок и их величины);
КТ=1 – температурный коэффициент при t < 100 (при повышенной рабочей температуре подшипников по таблице 9.20 [3]);
 |
V=1 – для всех подшипников редукторов по схемам 1…7.
 |
Принимаем Кб =1,8 с учетом
и повышенных требований к надежности.9.4.1.1. При вращении входного вала против часовой стрелки.
а) Для опоры А, в которой всю нагрузку воспринимает подшипник 1 (пункт 9.3.2.1,ж расчета)
Так как
2,43 > e=0,37, то по таблице 9.18 [3] х=0,4, а по таблице П7 [3] у=1,62 
(0,4·1·1029+1,62·2503)·1,8·1=8040 На) Для опоры Б, которая является "плавающей" и подшипник не воспринимает осевых нагрузок, т.е. х=1, а у=0.
1·442·1,8·1=796 Н9.4.1.2. При вращении входного вала по часовой стрелке.
а) Для опоры А, в которой всю нагрузку воспринимает подшипник 2 (пункт 9.3.2.2,ж расчета)
Так как
4,11 > e=0,37, то по таблице 9.18 [3] х=0,4, а по таблице П7 [3] у=1,62 
(0,4·1·610+1,62·2503)·1,8·1=7738 На) Для опоры Б, которая является "плавающей" и подшипник не воспринимает осевых нагрузок, т.е. х=1, а у=0.
 |
1·861·1,8·1=1550 Н9.4.2. Эквивалентная нагрузка с учетом переменного режима работы.
где
Х2 и Х3 – параметры графике нагружения по пункту 1.2.6. [6]а) Для опоры А
При нереверсивном приводе и вращении входного вала против часовой стрелки
5600 НПри нереверсивном приводе и вращении входного вала по часовой стрелке
 |
5390 На) Для опоры Б
При нереверсивном приводе и вращении входного вала против часовой стрелки
554 НПри нереверсивном приводе и вращении входного вала по часовой стрелке
 |
1080 НДля частореверсивного привода с одинаковым характером нагружения при вращении валов в обе стороны для расчета Р можно использовать зависимость
