Расчёт мостового сооружения

8. Исходныеданные длярасчетов

Размеры имонтажный весбалок по типовымпроектам Инв.№710/5

ln,м	h,м	с1,м	l,м	Pкб,кН	Pаб,кН
13,3	0,90	0,30	12,70	128,57	118,59

Размерыпоперечногопрофиля автодорожныхмостов СНиП2.05.03–84

Категориядороги	Общеечисло полосдвижения	Габарит	Ширина,м
			Полосы безопасности	Проезжейчасти
III	2	10	1,5	7,0

9.Вычисление постоянныхнагрузок на 1 погонныйметр главнойбалки.

Нормативнаяпостояннаянагрузка на1 погонный метрбалки от еесобственноговеса и весастыка, объединяющегососедние балки,кН/м.

Для крайнейбалки:

Длялюбой промежуточнойбалки:

где

-соответственномонтажный вескрайней ипромежуточнойбалок, кН

-полная длинабалки, м

-толщина плиты,м

d –расстояниемежду осямибалок, м

С₀– ширинастыка междусоседнимибалками, м

- удельныйвес железобетона(24,5 )

Рис. 12.1 Схемак определениюпостояннойнагрузки накрайнюю ипромежуточнуюбалки.

Нормативныйвес 1 погонногометра типовыхжелезобетонныхблоков тротуаровпониженноготипа (Инв. № 384/42)

q₂= 6,7 кН/мпри ширинетротуара Т=1,5м

Нормативныйвес 1 погонногометра типовыхметаллическихперил (Инв. №384/42)

q₃= 0,42 кН/м

Нормативныйвес 1 погонногометра асфальтобетонногопокрытия ширинойГ кН/м

гдеh₁– толщинапокрытия (0,07 –0,08м)

₁– удельныйвес асфальтобетона(23 кН/м³)

Г – габаритмоста, м

Нормативныйвес 1 погонногометра трехслойногооснования подпокрытие ширинойГ кН/м.

гдеh₂– толщина защитногослоя бетона(0,4м);

h₃– толщина слоевгидроизоляции(0,01м);

h₄– толщинавыравнивающегослоя бетона(0,03м);

₂–удельныйвес защитногослоя бетона(23,5кН/м³);

₃ –удельныйвес слоя изоляции(15кН/м³);

₄ –удельныйвес выравнивающегослоя бетона(23,5кН/м³);

Примечание: Поперечныйуклон на мостурекомендуетсясоздаватьустановкойбалок на подферменникиразной высотыили приданиемуклона ригелюопоры.

9.1 Суммарнаяпостояннаянормативная нагрузка на1 погонный метрбалки.

2. Суммарнаяпостояннаярасчетнаянагрузка на1 погонный метрбалки

Расчетнаяпостояннаянагрузка получаетсяумножениемпостояннойнормативнойнагрузки насоответствующиекоэффициентынадежностипо нагрузке,(

);

Для крайнейбалки, кН/м:

где

- коэффициентнадежностипо нагрузкедля всех постоянныхнагрузок кромеq₄и q₅.

- коэффициентнадежностипо нагрузкедля трехслойногооснования подпокрытие (q₅).

-коэффициентнадежностидля асфальтобетонногопокрытия, равной1,5 для автодорожныхи 2,0 для городскихмостов.

10. Определениекоэффициентов динамичностии коэффициентов поперечнойустановки.

Очевидно,что временнаянагрузка, находящаясяна пролетномстроении моста(А-II,НК-80, толпа натротуарах), неодинаковонагружаеткаждую балкупролетногостроения. Крометого, при движенииона создаетдополнениек статическойдинамическуюнагрузку.

При расчетахбалок пролетныхстроений мостовдинамическоевоздействиевременнойнагрузки учитываетсякоэффициентомдинамичности(1+),а неравномерностьнагружениябалок – коэффициентомпоперечнойустановки ().

Коэффициентпоперечнойустановкипоказывает,какая частьвсей временнойнагрузки приходитсяна конкретнуюбалку пролетногостроения.

В практикепроектированиямостов применяютнесколькометодов вычисления коэффициентапоперечнойустановки.

При пролетныхстроениях избалок без диафрагмдля определениякоэффициентапоперечнойустановки можноприменять методупругих опор.Этот методпредполагает,что балки пролетногостроения являютсяупруго проседающимиопорами, а плитабалок рассматриваетсякак многопролетная(поперек пролетногостроения) неразрезнаябалка. Распределениявременнойнагрузки междубалками зависитот жесткостибалок и плиты,пролета балоки плиты.

1. Коэффициентыдинамичностидля автодорожныхи городскихмостов.

Для автомобильнойнагрузки А-II:

, но не менее1,0

где- длина загружениялинии влиянияпринимаетсяравной расчетномупролету (l)балки при определенииизгибающегомомента в серединепролета балки.

Для колеснойнагрузки НК-80:

(для промежуточныхзначений - по интерполяции)

Для толпына тротуарах:

2. Коэффициентыпоперечнойустановки.

Вначаленеобходимовычислитьгеометрическиехарактеристикипоперечногосечения балкив серединепролета. Дляэтого фактическоесечение балкизаменяем расчетными(рис.13.1)

Рис. 13.1 Схемак определениюгеометрическиххарактеристик балки:

а – фактическоесечение балки;

б – расчетное сечение балки.

Расчетнаятолщина ребрабалки:

Расчетнаяширина плитыбалки на стадииэксплуатации.

Ширина плитыбалки (

),вводимая врасчет, должнабыть не более и не большерасстояниямежду осямибалок, т.е. сначалавычисляеммаксимальнуювеличину .

гдеh_п– фактическая толщина плитыбалки, см

Если этавеличина будетбольше илиравна расстояниюмежду осямибалок (

),то расчетнуюширину плитыпринимаемравной d.

где d– расстояниемежду осямибалок (166 см)

Свес плиты,считая от концавута, см

где

- вводимая врасчет ширинаплиты, см

Расчетнаятолщина плитыс учетом вутов,см:

где₁,₂,₃,₄– площади участковплиты, приводимыек равновеликойплощади прямоугольникашириной, равной

и высотой .

Для балокпо типовымальбомам 710/1 и710/5 (рис. 13.1)

При этомширина свесовплиты не должнабыть большешести ее толщин,т.е.

.

Площадьпоперечногорасчетногосечения балки,см²:

гдеh₁– высота ребрабалки (

),см

h– полная высотабалки, см

Статическиймомент сечениябалки относительнооси I-Iпроходящейчерез верхнююгрань плиты,см³:

Расстояниес верха балкидо центра тяжестисечения, см:

Момент инерциисечения балкиотносительнооси II-II(рис.3.1) проходящейчерез его центртяжести, см:

Момент инерциисечения плиты,шириной одинметр, см⁴:

гдеb_пл=100см

Для вычислениядавлений наглавную балкуот единичнойсилы, перемещаемойпоперек пролетногостроения отодной крайнейглавной балкидо другой, покоторым в зависимостиот коэффициента,характеризующегоотношениежестокостейглавной балкии плиты главныхбалок в пролетномстроении, находятординаты давленийна одну из главныхбалок.

гдеd– расстояниемежду осямиглавных балок,м;

l– расчетныйпролет главнойбалки, м;

Ординатыдавлений наглавную балкув масштабеоткладываютпод схемойпролетногостроения иконцы ординатсоединяютпрямыми линиями,и таким образомстроят линиювлияния давленийна главнуюбалку.

В таблицах/7/ ординаты давленийна главнуюбалку обозначаютбуквой с цифрамииндексами (

),из которыхпервая цифраобозначаетномер балки,для которойнаходят ординатыдавлений, вторая– номер балки,над которойнаходитсяединичный груз(Р=1).

Ординатылинии влиянияпод левой иправой консолямипролетногостроения (

)вычисляют поформуле:

гдеd_к,d– расстояниемежду осямиглавных балоки длина консолиплиты крайнихбалок.

Примечание.Дляпролетныхстроений избалок по типовымальбомам инв.710/1 и 710/5, d_к=0,85м,d=1,66м.

При вычислении

под левойконсолью пролетногостроения единичнуюсилу (Р=1) располагаютнад левой крайнейбалкой, а единичныймомент (М=1) прикладываютна консоль этойже балки.

Величиныординат

и давлений наглавную балкуN₂nсоответственноот единичнойсилы и единичногомомента находятпо таблицам/7/, а ранее принятыеобозначенияиндексов (n)и (r)сохраняются,т.е. n– означаетномер балки,для которойстроят линиювлияния, и r– номер балки,к которой приложеныединичные силы.

При вычислении

подправой консольюпролетногостроения поступаютиначе. Единичнуюсилу прикладываютк правой крайнейбалке, а единичныймомент оставляютприложеннымк консоли левойкрайней балки,но давлениеот единичногомомента ( )в виду симметричностипролетногостроения иособенностипостроениятаблиц находятне для балкиN₂n,а для балки ейсимметричнойв пролетномстроении. Вэтом случаезначение индексов(n)и (r),ранее принятые,для ординатыдавления наглавную балкуот единичногогруза ( )сохраняются,а для ординатыдавления отединичногомомента ( )изменяются.Значение (n)принимаетсяравное номерубалки, симметричнойтой, для которойстроится линиявлияния, а(r)– равное номерулевой крайнейбалки, т.е. нулю.

Например,в пролетномстроении, имеющим7 балок и присвоениикрайней левойбалке номера«ноль» длявычисленияординаты линиивлияния подлевой консольюиндексы nи rбудет иметьследующиезначения:

Для крайнейбалки №0

Найденныеординатыоткладываютсяпод соответствующимиконсолями иих концы соединяютсяпрямой линиейс концами ужепостроеннойлинии влияния.

Далее надлинией влиянияв пределахширины пролетногостроенияустанавливаетсявременнаянагрузка ссоблюдениемтребованийСниП 2.05.03-84 по установкевременныхнагрузок поширине моста,т.е. автомобильнаянагрузка А-IIодна или двеполосы можетбыть установленана мосту ссоблюдениеми без соблюденияполосы безопасности,нагрузка НК-80только с соблюдениемполосы безопасностии только наодной полоседвижения. Ордината линии влиянияпод равнодействующейвременнойнагрузки будетравна коэффициентупоперечнойустановки дляданной нагрузки.

Например:Пользуясьлинией влияниядля крайнейбалки №0, найтиКПУ для временныхнагрузок.

Для НК-80

Для толпына одном тротуаре(левом)

Для автомобильнойравномернойчасти нагрузкиА – II,установленнойбез соблюденияполосы безопасности.

Для автомобильнойравномернойчасти нагрузкиА – II,установленнойбез соблюденияполосы безопасностидля тележкиА – II.

Для автомобильнойравномернойчасти нагрузкиА – II,установленнойc соблюденияполосы безопасности.

Для автомобильнойравномернойчасти нагрузкиА – II,установленнойc соблюденияполосы безопасностидля тележкиА – II.

11. Расчетныеусилия в сеченияхглавной балки

Расчетнуювременнуюнагрузку наглавную балкуполучают умножениемнормативнойнагрузки насоответствующиекоэффициентынадежностина нагрузке(

),коэффициентыдинамичности(1+)и коэффициентыпоперечнойустановки ().

Коэффициентынадежностипо нагрузке(

)для временныхвертикальныхнагрузок в СНиП2.05.03-84, табл.14 имеютследующиевеличины:

Для нагрузкиНК–80 ________________________________1,0;

Для нагрузкиот толпы натротуаре при

учете совместнос другиминагрузками_________________1,2;

Для равномернойчасти нагрузкиА–II__________________1,2;

Для тележкинагрузки А–II___________________________

,но не менее 1,2

где- длина загружениялинии влиянияодного знака

При расчетеэлементовпролетныхстроений автодорожныхмостов (главныебалки, диафрагмы)должны рассматриватьсятри основныесочетанияпостоянныхи временныхнагрузок (СниП2.05.03-84 п.2.12):

Первое –постояннаянагрузка плюсНК-80;

Второе –постояннаянагрузка плюсА-II(один или дваряда) без соблюденияполосы безопасности;

Третье –постояннаянагрузка плюсА-IIс соблюдениемполосы безопасностии плюс толпана тротуарах.

При этом числополос нагрузки,размещаемойна мосту, недолжно превышатьустановленногочисла полосдвижения.

Расстояниемежду осямисмежных полоснагрузки должныбыть не менее3,0м.

При многополосномдвижении вкаждом направлениии отсутствииразделительнойполосы на мостуось крайней(внутренней)полосы нагрузкикаждого направленияне должна бытьрасположенаближе 1,5м и отосевой линииили линии,разделяющейнаправлениядвижения. Приэтом на мостуразмещаетсястолько полосдвижения, сколькоих поместитсянад линиейвлияния давленийна главнуюбалку одногознака.

11.1 Расчетныйизгибающиймомент в серединепролета главнойбалки.

При вычисленииизгибающегомомента удобнопользоватьсялинией влияниямоментов длярасчетногосечения, загруженнойдействующимиравномернораспределеннымии сосредоточенныминагрузками(рис. 14.1).

Рис.1 4.1 Схемак определениюизгибающегомомента в серединепролета балки:а – расчетнаясхема балки;б – линия влиянияизгибающегомомента в серединепролета балкии ее загружение; l– расчетныйпролет балки,

- ординаты линиивлияния подосями тележкиА–II,P– давлениеодной оси тележки,- площадь линиивлияния, q– все виды равномернораспределеннойнагрузки.

Изгибающиймомент в серединепролета балки

вычисляем длятрех сочетанийзагружения,кНм.

Первое загружение– постояннаянагрузка плюсНК – 80

где

– расчетнаяпостояннаянагрузка на1 погонный метрглавной балки,кНм

–эквивалентнаяравномернораспределеннаянагрузка от НК – 80, кНм

–коэффициентпоперечнойустановки дляНК – 80

– коэффициентдинамичности

–площадь линиивлияния, м²

Второе загружение– постояннаянагрузка плюснагрузка А– IIбез соблюденияполосы безопасности(одна или двеи более поло,но не большеобщего числаполос движения)

гдеq₁₁и Р₁₁– соответственноравномернаячасть нагрузкиА – II и давлениеодной оси тележкиА – II

–ординаты линиивлияния

–коэффициентнадежностипо нагрузкедля равномернойчасти А –IIи тележкисоответственно

Третье загружение– постояннаянагрузка, плюсА – IIс соблюдениемполосы безопасностии плюс толпана одном илидвух тротуарах.

где – КПУ для нагрузкиА – II,установленнойна мосту ссоблюдениемполосы безопасности;

q_ТО– 3,92 – 0,0196=3,92-0,19621,3=3,50,но не менее1,96кН/м²– равномернаянагрузка наодин м²тротуара оттолпы;

– длиназагружениялинии влияния,=l;

Т – ширинатротуара вметрах.

Из трех значениймомента (

)за расчетныйпринимаембольшее.

12. Расчетбалки на прочностьпо изгибающемумоменту в середине пролета.

Привыполнениикурсовогопроекта расчетпо прочностисводится копределениюколичестварастянутойарматуры, ееразмещениев ребре балкии вычислениюнесущей способностибалки при заданныхгеометрическихразмерах поперечногосечения.

Вначаленеобходимоназначить классбетона и арматуры,которые будутиспользованыдля изготовлениярассчитываемойбалки. Выписатьих основныехарактеристики,указать расчетныйпролет балки(l),основные размерырасчетногосечения (

).

Далеепредварительноназначаемрасстояниеот низа балкидо центра тяжестирастянутойарматуры (Q_s),равным 10– 15 см.

Вычисляемдалее рабочуювысоту сечениябалки, см

гдеh– высота балки,см

Требуемуюплощадь сечениярастянутойарматуры, определяемпо формуле,полагая, чтовысота сжатойзоны бетонабудет равнарасчетнойвысоте плитыбалки.

где

– расчетныйизгибающиймомент

R_s– расчетноесопротивлениеарматуры дляпервой группыпредельныхсоставлений

Дляармированияребра балкирекомендуетсяприменятьарматуру диаметром28или 32мм.Площадь поперечногосечения одногостержня (А₁)принимают потаблицам иливычисляют какдля круга диаметром,равным номинальномудиаметру арматуры.

Требуемоечисло стержнейпринятогодиаметра (d)будет равно:

Полученноечисло стержнейокругляем добольшего ближайшегочетного числа,принимаем 12штук.

Вребре балкипринятую арматуруразмещаютобычно в дваряда по ширинеребра (симметричноотносительнопродольнойоси балки) и внесколько рядовпо высоте балки.Обычно вертикальныеряды арматурыобъединяютсваркой в дваплоских каркаса.В случае расположенияарматуры втаких каркасахболее чем в триряда по высотенеобходимочерез каждыетри ряда устраиватьпросвет, равныедиаметру арматуры.Просветы образуютустановкойарматурныхкоротышей(длиной, равнойшести диаметрамарматуры, 6d)в местах отгибов,а также через1мпо длине каркаса.

Толщиназащитного слоябетона с бокови от низа ребрабалки должнабыть не менее3см.

Принятоечисло стержнейрасполагаемв ребре балки,объединив ихв два плоскихкаркаса.

Рис.15.1. Схема к определениюцентра тяжестиарматуры ирабочей высотысечения балки:а₁– а₂– расстояниеот низа балкидо центра тяжестистержней;

– наружныедиаметры арматуры,

с=3см– защитный слойбетона.

Послеразмещенияарматуры уточняемположение еецентра тяжести,см.

где

– наружныедиаметры стержнейарматуры, см

–площадь поперечногосечения одногостержня, см²

Далееиз уравненияравновесиявнутреннихусилий (

)находим высотусжатой зоныбетона, предполагая,что границасжатой зоныбетона в пределахполки.

гдеR_b– призменнаяпрочностьбетона дляпредельныхсостоянийпервой группы.

Здесь дальшеможет быть дваслучая расчетатавровогосечения.

Первыйслучай – когда

и второй – когда .

Рис.15.2.Схема к расчетубалки тавровогосечения.

Если

,находим высотурастянутойчасти сечениябалки (h-x).Далее однупятую ее высоты сопоставляютс расстояниямирядов арматурыот низа балки,т.е. с величинамиа₁,а₂,а₃,а₄…а_i.Если для i–го ряда арматурыа_i окажетсяболее чем ,то для этогоряда и каждоговышележащегонеобходимовычислитькоэффициентусловий работыарматуры поформуле:

Дляi–горяда:

Дляi+1ряда:

и т.д. до последнегоряда арматуры.

Далеес учетом снижениярасчетногосопротивленияарматуры (R_s)i–го и вышележащихрядов с умножениемего на соответствующиекоэффициентыm_a6,необходимоеще раз уточнитьположениецентра тяжестиарматуры. Этоудобнее сделать,если на коэффициенты m_a6умножитьплощади поперечногосечения арматурысоответствующихрядов.

Уточненнаяплощадь сечениявсей арматуры(А_s,y)будет равна:

Уточненноеположениецентра тяжестиарматуры:

Полезнаявысота сечениябалки, см

Высотасжатой зоныбетона (с учетомm_a6).

Находим изуравненияравновесиявнутреннихсил, см.

Относительнаявысота сжатойзоны бетона:

Граничнаяотносительнаявысота сжатойзоны бетона:

где₁=R_s=365МПа– для ненапрягаемойарматуры, МПа

₂=500МПа– предельноенапряжениев арматуресжатой зоны,зависящее отпредельнойсжимаемостибетона.

Если

,то несущаяспособностьбалки тавровогосечения определяетсякак прямоугольноговысотой hи шириной .

Если

,прочность балкидостаточна.

При

,высоту сжатойзоны бетонаограничиваютвеличиной,равной: .

Второйслучай расчета(

)

Вслучае если

,то высоту сжатойзоны бетонанаходят такжеиз уравненияравновесиявнутреннихсил:

Дальше повторяютвсе этапы расчетакак для первогослучая.

Окончательнонесущую способностьуже как длятавровогосечения балкинаходят поформуле:

Если

,то прочностьбалки достаточна.

Еслиэто условиене выполняетсяи

,то необходимоувеличить классбетона и арматурыили увеличитьвысоту балкии повторитьрасчет.

12. Определениемест отгибоврабочей арматуры(построениеэпюры материалов).

Количествоарматуры вребре балкиопределялосьдля сеченияв серединепролета, гдедействуетмаксимальныйизгибающий момент. К опорамв разрезныхбалках моментуменьшаетсядо нуля. В этомслучае всюрабочую арматурудоводить доопоры нецелесообразно.

При изготовленииконструкцийв целях экономиистали, частьарматуры обрываютв пролете илиотгибают, асжатую зовубетона и такимобразом используютее для восприятияпоперечныхсил.

При отгибеили обрывеарматуры необходимодоводить доопоры неменее 1/3принятогоколичествастержней и неменее двух.

Стержни,обрываемыеили отгибаемыев пролете, должнызаходитьза место теоретическогообрыва (отгиба)в сторону опорына величинузаделки арматуры.Для арматурыкласса А– II при классебетона В30 и выше l_sдолжна составить неменее 22dи 25dпри классебетона В20 – B27,5 (d– номинальныйдиаметр арматуры).Для арматурыкласса А– III длину заделкиl_sследует увеличиватьсоответственнона 5d.

Места теоретическогоотгиба (обрыва)арматуры определяютсяпри проектированииконструкциипо эпюре расчетногомомента.

Полагая, чтобалка нагруженаравномернораспределеннойнагрузкой повсему пролету,эпюра изгибающихмоментов будетпараболической.Ордината параболыв серединепролета балкибудет равнарасчетномуизгибающемумоменту

,а в любом сечениипролета балкиможет, определенааналитическипо зависимости:

гдех– расстояниеот опоры дорасчетногосечения, м

l– расчетныйпролет балки,м

– расчетныйизгибающиймомент в серединепролета балки,кНм

При

С помощьювычисленныхмоментов (М_х)строят эпюрудействующихрасчетныхизгибающихмоментов, откладываяих в масштабена чертеже.

В таком жемасштабе откладываютмоменты М₁– М₅.Они будут равныпроизведениюплощади поперечногосечения стержня(

)на расчетноесопротивлениеарматуры (R_s)и на плечо внутреннейпары сил (z),равное расстояниюот центра сжатойзоны бетонадо центра тяжестистержня соответствующегоряда. Для техрядов стержней,которые расположенывыше ,расчетноесопротивление(R_s) должно бытьумножено накоэффициентm_a6,вычисленныйдля каждогоряда арматуры.

Для рядоварматуры, лежащейниже

,коэффициентm_a6принимаетсяравным единице.

Точки пересечениялинии расчетныхизгибающихмоментов слинией несущейспособностибалки (2) без двухстержней верхнегоряда, далее бездвух стержнейчетвертогоряда и без двухстержней третьегоряда будутместами теоретическогоотгиба (обрыва)соответствующихстержней.

Места фактическогоотгиба (обрыва)стержней намечаютна фасаде ребрабалки, отступяот места теоретическогоотгиба на величинузаделки (l₃).горизонтальныйи вертикальныймасштабы фасадабалки должныбыть одинаковыми.Стержни отгибаютв сжатую зонубетона подуглом 30- 60(45)к продольнойоси балки.

На участкахдлиной 2h₀от опорногосечения любоесечение, перпендикулярноепродольнойоси, должнопересекатьне менее одногонаклонногостержня. Еслиэто условиене выполняется,необходимов таком сеченииустановитьдополнительныенаклонныестержни.

Рис. 15.3 Схемак вычислениюизгибающихмоментов М₁– М₅.

Концы отгибаемыхстержней вбалках пролетныхстроений мостовобычно привариваютк монтажнымпродольнымстержням всжатой зонебетона.

Дополнительныенаклонныестержни должныприкреплятьсяк продольнымрабочим стержнямодностороннимсварным швомдлиной 12d(двухсторонним– 6d)и высотой неменее 4 мм.

К одномустержню арматурыдопускаетсяприварить скаждого концабалки не долеедвух наклонныхстержней.

По рисункуопределяетсярасстояниеот оси опираниябалки доначала отгибовстержней, котороедолжно бытьвоспроизведенопри проверкенесущей способностибалки по поперечнойсиле.

34

1. Исходныеданные дляпроектирования.

а)Номерпродольногопрофиля №4

б)Геологическиеданные: супесидо отметки –5, далее глинас гравием.

в)Габарити ширина тротуаров: Г-10+2*1,5

г)Размерыпродольногопрофиля: а=17,b=0,8

д)Числосудоходныхпролетов: 2

е)Судоходныйгабарит:

Ширина– 20, 20м

Высотапо середине–3,5м

Высотау опор –1м

ж)Классрабочей арматурыбалки: А-II

з)Классбетона: В-35

и)Номер балок(См. схему):

к)Длинабалки: 12,7м

л)Расчетнаяглубина промерзания:1,2b=1,2*0,8=0,96м

м)Глубинаобщего размыва:0,5b=0,5*0,8=0,4м

н)Глубинаместного размыва:1,2b=1,2*0,8=0,96м

о)Толщинальда: 0,4b=0,4*0,8=0,32м

п)Отметкиуровня вод иледохода:

УМВ=2b=2*0,8=1,6м

УВВ=6b=6*0,8=4,8м

РСУ=4,5b=4,5*0,8=3,6м

УВЛ=5b=5*0,8=4м

р)Отверстиемоста: 5,5a=5,5*17=93,5м

с)Временныенагрузки: А -II ;НК-80

т)Продольныйуклон мостав сторону низкогоберега: 1%

Рис. 1.1 Продольныйпрофиль мостовогоперехода а=17м,b=0,8м

Рис.1.2 Размерсудоходногогабарита.

2. Определениетребуемойдлины мостаи разбивка егона пролеты.

Длина мостазависит отвысотногоположенияпролетногостроения мостаи ширины отверстиямоста.

1. Определениеотметки низаконструкциипролетногостроения мостав коренномрусле.

Для перекрытиясудоходныхпролетов применяембалки из предварительнонапряженногожелезобетона.По типовомуальбому Инв.№384/46с полной длинойбалок: L_пол=24мпри высотебалок h_бал=1,2м

L_пол=24мпри высотебалок h_бал=1,2м

Для перекрытияпойменныхпролетов принимаембалки с каркаснойарматурой потиповому альбомуИнв.№710/5

Полнаядлина балокl_пол=12м; 15м;

Высотабалок соответственноh_бал=0,9м;0,9м;

2.1.1 Определениеотметки низапролетногостроения мостаиз условияобеспечениясудоходства.

Учитывая,что мост имеетобщий продольныйуклон равный1% в сторону правогоберега, в точкеА в судоходномгабарите (рис.2.1)

гдеd– диаметр столбапромежуточнойопоры (1,66м).

Рис.2.1 Схемак определениюотметки низапролетногостроения изусловия обеспечениясудоходства.

гдеН– высотасудоходногогабарита (3,5м)

2.1.2 Определениеотметки низаконструкции

пролетногостроения изучета пропускавысокой водыи высокоголедохода вточке А, в правомсудоходномгабарите.

Рис.2.2 Схемак определениюотметки низаконструкциипролетногостроения изусловия пропускавысокой водыи высокоголедохода.

2.1.2.1 Из условияпропуска высокойводы.

гдеh₁– возвышениениза пролетногостроения надуровнем высокойводы.

h₁=0,5м

2.1.2.2 Изусловия пропускавысокого ледохода.

гдеh₁– возвышениениза пролетногостроения надуровнем высокоголедохода. h₂=0.75м

Из полученныхтрех значенийстроения принимаемнаибольшее:отметка низаконструкциипролетногостроения вточке А,

из условияобеспечениясудоходства.

2.1.3. Определениеотметки верхапролетногостроения вкоренном руслев точке А.

Рис.2.3 Схемак определениюотметки верхабалки в точкеА.

2. Определениетребуемойдлины моста.

Рис. 2.4 Схемак определениютребуемой длинымоста.

Определениевозвышенияверха балкинад уровнемвысокой воды

Требуемаядлина моста

гдеl₀– отверстиемоста по заданию

х – длинаоткрылков,зависит отдлины береговыхпролетов

3. Разбивкамоста на пролеты

Учитывая,что в коренномрусле перекрытпролет балкойполной длиныL_пол=109,58моставшаясядлина моста,которую необходимоперекрыть иразбить напролеты будетравна.

4. Принятаядлина моста

гдеб=0,05мзазор междуторцами балок

Рис.2.5 Схемак определениюпринятой длинымоста

3. Определениеколичествабалок в

пролетномстроении моста.

3.1 Количествобалок с каркаснойненапрягаемойарматурой потиповому альбому Инв.№710/5 .

гдеГ– габаритмоста (10м)

Т –ширина тротуаров(1.5м)

d_к– длинасвеса полкикрайней балки(0,85м)

d– расстояниемежду осямибалок (1,66м)

Принимаем 8 балок с каркаснойненапрягаемойарматурой потиповому альбому Инв.№710/5.

3.2 Количествобалок с предварительнонапряженнойарматурой потиповому альбомуИнв.№384/46.

d_к=1,04м, d=2,5м

Принимаем6 балок с предварительнонапряженнойарматурой впролетномстроении мостапо типовомуальбому Инв.№384/46.

3.3 Проверкавеличины свисаниятротуарногоблока над крайнейбалкой с каркаснойненапрягаемойарматурой.

Необходимовыполнениеусловия:

3.4 Свисаниетротуарногоблока над крайнейбалкой спредварительнонапряженнойарматурой.

Необходимовыполнениеусловия:

х=-0,34м ,что меньше0,65м, следовательноусловие выполняется.

Рис. 3.1 Схемак определениюколичествабалок в пролетномстроении моста.

4. Определениедлины ригеляопоры №3

Рис.4.1 Схема к определениюдлины ригеляопоры №4

1. Определениедлины ригеляиз условияустановки, 8балок с каркаснойненапрягаемойарматурой потиповому альбомуИнв.№710/5

Расстояниемежду осямибалок d₁=1,66

2. Определениедлины ригеляиз условияустановки 6балок с предварительнонапряженной

арматуройс расстояниямимежду осямибалок d₂=2,5 по типовомуальбому Инв.№384/46

Принимаемдлину ригеля В_риг=14,1миз условияустановки 8балок с каркаснойненапрягаемойарматурой потиповому альбомуИнв.№ 710/5.

5.Определениеотметки низапролетногостроения вбереговомпролете в точкеВ.

Рис.5.1Схема к определениюотметки низаконструкции

пролетногостроения мостав береговомпролете и проверки

условияпропуска высокойводы и высокоголедохода.

гдеh_б,12– высота балкидлиной 12м

-(см. рис.2.3)

i– продольныйуклон моста

5.1.1 Проверкаобеспеченияпропуска высокойводы в береговомпролете.

Необходимовыполнение условия

следовательноусловие выполняется

5.1.2 Проверкаобеспеченияпропуска высокоголедохода вбереговомпролете.

Так как

h₂=0,75м, следовательноусловие выполняется.

6. Определениеотметок верхаригеля и

насадкиопоры моста.

Рис. 6 Схемак распределениюотметок верхаригеля и насадкиопор моста.

1. Отметкаригеля мостаопоры №5

гдеh_пф– высота подферменника(0,15)

2. Отметкаверха ригеляопоры №6

3. Отметкаверха насадкиопоры №7

4. Отметкаверха ригеляопоры №4

5. Отметкаверха ригеляопоры №3

6. Отметкаверха насадкиопоры №2

7. Отметкаверха насадкиопоры №1

Проверка:

6. Определениеотметок ездовогополотна в началеи конце моста.

1. Определениеотметки ездовогополотна в точкеА (рис. 7.1)

Рис. 7.1 Схемак определениюотметки ездовогополотна в точкеА.

h₁– выравнивающийслой (0.03м)

h₂– слой гидроизоляции(0,01м)

h₃– защитный слойиз мелкозернистогобетона (0,04м)

h₄– асфальтобетонноепокрытие (0,08м)

h₅– возвышениеверха балкипо оси мостанад крайнейбалкой

2. Отметкаездового полотнав начале и концемоста .

Рис. 7.2 Схемак определениюотметок ездовогополотна в началеи конце моста.

с –расстояниеот точки А доначала моста(75,16м)

в–расстояниеот точки А доконца моста(35,74м)

Определениеотметки ездовогополотна в началемоста:

Определениеотметки ездовогополотна в концемоста:

13