КафедраПрикладноймеханики
на курсовойпроект
подисциплине «Прикладнаямеханика» .
Темапроекта «Разработкапривода к ленточномутранспортёру» .
С
Техническиеусловия N2=95кВт ; n2=650об/мин ; Up=4,5; Т=13000 часов ;
Содержаниеи объём проекта (графическиеработы, расчётыи прочее)_____
Чертежи: 1 лист форматаА1 – Сборочныйчертёж ; 1 листформата А3 –зубчатое колесо; 1 лист форматаА3 – тихоходныйвал ; листы форматаА4 – спецификация,подшитая врасчётно-пояснительнуюзаписку .
Расчётно-пояснительнаязаписка – объёмом34 листа. .
Срокивыполненияэтапов____________________________________________
Срокизащиты курсовогопроекта______________________________________
СвиридовС.И.
Р
уководительПодпись инициалы,фамилия
Дата
КалигановС.А.
Подпись инициалы,фамилия
Дата
Кафедра___________________________
на курсовойпроект
подисциплине .
Темапроекта______________________________________________________
Номерварианта____________________________________________________
Техническиеусловия________________________________________________
Содержаниеи объём проекта(графическиеработы, расчётыи прочее)______
Срокивыполненияэтапов____________________________________________
Срокизащиты курсовогопроекта______________________________________
Р
уководительПодпись инициалы,фамилия
Дата
Заданиепринял студент
Подпись инициалы,фамилия
Дата
Содержание
Заданиена курсовоепроектирование…………………………..1
Содержание……………………………………………………....2
Замечанияруководителя……………………………….………..3
Введение………………………………………………………….4
Исходныеданные……………………………….…………….…5
Выборэлектродвигателя………………………………………...6
Определяемзначения мощностей,угловых скоростейи крутящихмоментов……………………………………………...7
Расчётзубчатойпередачи…………………………………….…8
Расчётгеометрическихпараметровзубчатыхколёс…….…….9
10.Основныеразмеры шестернии колеса…………………….....10
11.Проверочныйрасчёт на контактнуювыносливость………....11
12.Расчётна контактнуювыносливостьпри действиимаксимальнойнагрузки………………………….……….…..12
13.Силы,действующиев зацеплении……………………...…….12
14. Расчётна выносливостьпри изгибе…………………...……..13
15. Предварительныйрасчёт валов…………………………..…..15
16. Конструктивныеразмеры зубчатыхколёс………………..….15
17. Конструктивныеразмеры корпусаредуктора…………..…...16
18. Выбормуфты………………………………………………..…17
19. Выборсмазки…………………………………………….….…17
20. Проверочныйрасчёт одноступенчатогоредуктора………....18
21. Проверкапрочностишпоночныхсоединений………….…...24
22. Уточнённыйрасчёт валов…………………………………….25
23. Расчётнаясхема ведущеговала……………………………....29
24. Расчётнаясхема ведомоговала……………………………....30
25.Литература……………………………………………………..31
26.Приложение……………………………………………………32
Замечанияруководителя
Введение
Ввидуотсутствияв промышленностимощных электродвигателейс малой скоростьювращения появиласьнеобходимостьв созданиидвигателей,которые будутпонижать скоростьвращения. Такимустройствомявляетсяпроектируемыйредуктор.
Цельданного проектасостоит впроектированииодноступенчатогоцилиндрическогоредуктора скосозубымиколёсами.
В процессепроектированиянеобходимовыбрать соответствующиедетали, приэтом учитываяих долговечность,габариты.
За времякурсовогопроектированиястудент приобретаетнавыки в использованиитехническойлитературы,справочников,ГОСТов и другихсправочныхи учебных материалов.
Расчетпривода
Исходныеданные:
N2 = 95 кВт - мощностьна ведомом валу
n2 = 650 об/мин - числооборотов наведомом валу
Up = 4,5 - передаточноеотношениередуктора
T = 13000 часов - срокслужбы привода
Привод состоит из электродвигателя1, муфты 2, одноступенчатогоредуктора сцилиндрическимиколесами 3, ленточныйтранспортёр– 4.
М
Графикнагрузки:
0,1Мн
0,3Мн
1
,2Мн Мн0,6 Мн
0,003Т 0,5Т 0,4Т
Т
1. Выборэлектродвигателя
Вычислимобщий КПД редуктора:
Из табл. 1.1[1]выбираем:
- зубчатаяпередача взакрытом корпусес цилиндрическимиколёсами - потери натрение в опорахкаждого вала- коэффициент
n=2 - число валов
Необходимаямощностьэлектродвигателя:
Частотавращения валаэлектродвигателя:
Из каталога(П.1. [1]) выбираемасинхронныйэлектродвигательсерии 4А, закрытыйобдуваемыйпо ГОСТ 19523-81 - 4А280S2,с номинальноймощностью N=110кВт и частотойвращения nc= 3000 об/мин.
Скольжение s = 2%
Перегрузкапо мощности:
Перегрузкипо мощностинет.
Определимзначения мощностей,угловых скоростейи крутящихмоментов навалах:
N1= 99,93 кВт ; n1 = 2925 об/мин
Угловаяскорость:
Крутящиймомент:
N2= N1x η1=99,93x 0,97=96,93 кВт
n2= n1/ Up=2925 / 4,5= 650 об/мин
Угловаяскорость:
Крутящиймомент:
Выбор материаловшестерни –колеса.
Для обеспеченияпередачи выбираемиз табл. 3.3 [1] материалы:
для шестерни– Сталь 40Х, σВ=780Мпа; σТ=440Мпа; HB1230; термообработка– улучшение
для колеса- Сталь 40Х, σВ=690Мпа; σТ=340Мпа; HB2200; термообработка– нормализация.
Вычисляемпределы выносливости:
NHO– базовое числоциклов нагруженияколеса длярасчёта поконтактнымнапряжениямпри твёрдости ≤ HB230
NHO=1,0х 107
Эквивалентноечисло цикловнагруженияNУ определим всоответствиис графикомнагрузки:
Из графиканагрузки следует:
Mmax=1,2 Mн ; МII=0,6 Мн ; МIII=0,3 Мн ;
tmax=0,003 T ; tII=0,1 T ; tIII=0,4 T ;
nmax=n1 ; MI=MН;tI=0.5T ; nI=nII=nIII=n1
Таккак Ny> 107, то kpk=1
Момент навалу шестерни:
Коэффициентнагрузки длясимметричногорасположенияшестернипредварительнопримем k=1,3.
Из условияконтактнойпрочности длякосозубых колёс Ψа=0,315; kП=1,4;межосевоерасстояниевычислим поформуле:
По ГОСТ 2185-66 этозначение aω округляетсядо ближайшегостандартного aω= 400 мм.
Расчётгеометрическихпараметровзубчатых колёс.
Нормальныймодуль mnвыбираетсяиз ряда стандартныхмодулей по ГОСТ9563-60 из интервалаmn=(0,010-0,020)aω
mn=(0,010-0,020)х400=4-8мм
Принимаемпо ГОСТ 9563-60 mn=6мм.
Еслипредварительнопринять, чтоугол наклоназуба β=100,то суммарноечисло зубьевшестерни иколеса вычислимпо формуле:
;Передаточноеотношение
отличаетсяот стандартного(U=4,5) на 0,89% ,что меньшедопустимого2,5%.β= arccos 0,98= 10073I
Основныеразмеры шестернии колеса.
Вычислимдиаметры делительныхокружностей:
- шестерни:
- колеса:
Проверяеммежосевоерасстояние:
- шестерни:
- колеса:
Диаметрыокружностейвпадин зубьев:
-шестерни:
-колеса:
Ширина венцазубьев колеса:
Ширина венцазубьев шестерни:
3. Проверочныйрасчет на контактнуювыносливость
Определимкоэффициентширины шестернипо диаметру:
Для уточнениякоэффициентанагрузки определяетсяокружная скоростьколес в зацеплениии степень точностипередачи:
Примем 7-уюстепень точности.
где: К Н= 1,041 - из таблицы 3.5 [1]
К Н= 1,12 - из таблицы 3.4 [1]
К HV= 1,05 - из таблицы 3.6 [1]
Проверкаконтактныхнапряженийпо формуле:
591,25
393,26 МПа H] = 591,25 Мпа
5. Расчет наконтактнуювыносливостьпри действиимаксимальнойнагрузки
Используя график нагрузки находим
Допускаемоенапряжениедля нормализованнойстали 45
HРmax = 2,8 Т = 2,8• 510 = 1428 МПа
Условие прочности HmaxHРmax соблюдается
6.Силы, действующиев зацеплении
окружная
радиальная
осевая
7. Расчет навыносливостьпри изгибе
Потаблице 3 методикиуточним механическиехарактеристикиматериаловзубчатых колесс учетом установленных размеров ивычислим пределывыносливости:
где: коэффициенттвёрдости
(стр. 42). По табл.3,7 при ψbd=1,275,твёрдостиHB≤350и несимметричномрасположениизубчатых колёсотносительноопор kFβ=1,33.по табл. 3.8 kFυ=1,2.
Т.о.коэффициент kF=1,33х1,2=1,596
YF– коэффициент,учитывающийформу зуба, изависящий отэквивалентногочисла зубьевzυ
у шестерни
у колеса
Потаблице настр.42 выбираем:
YF1=4,09 и YF2=3,61
Допускаемоенапряжениепо формуле:
Потабл. 3.9 для Стали35 при твёрдостиHB≤350 σoFlimb=1,8HB
Для шестерниσoFlimb=1,8х 510=918 HB
Для колеса σoFlimb=1,8х 450=810 HB
[SF]=[SF]Ix[SF]II - коэффициентбезопасности,
где: [SF]I=1,75 (по табл. 3.9), [SF]II=1 (для поковоки штамповок)
[SF]=[SF]Ix[SF]II=1,75х1=1,75.
Допускаемыенапряжения:
для шестерни:
для колеса:
Находимотношения:
для шестерни:
для колеса:
Дальнейшийрасчёт следуетвести для зубьевколеса, длякоторого найденноеотношениеменьше.
ОпределимкоэффициентыYβи KFα(см гл. III,пояснения кформуле (3.25)).
для среднихзначений коэффициентаторцевогоперекрытияεα=1,5и 7-й степениточности KFα=0,92
Проверяемпрочность зубаколеса по формуле:
Условиепрочностивыполнено.
8.Предварительныйрасчет валов
Предварительныйрасчет проводимна кручениепо пониженнымдопускаемымнапряжениям.
Диаметрвыходного концапри допускаемомнапряжении[к] = 20 Мпа
Принимаем d в1 = 50мм
Примемпод подшипниками d п1 = 45мм
Шестернювыполним заодно целое свалом.
Примем [ к ] = 20 МПа
Диаметрвыходного конца вала
Примем d в2 = 65мм
Диаметрвала под подшипникамипримем d п2= 70 мм
Подзубчатым колесомпримем d к2= 75 мм
Диаметрыостальныхучастков валовназначаютисходя изконструктивныхсоображенийпри компоновкередуктора.
9.Конструктивныеразмеры зубчатыхколес
Еёразмеры определенывыше:
d1= 146,565 мм; da1= 158,565 мм; b1= 131 мм
Колесовала 2
d2= 653,435 мм; da2= 665,435 мм; b2= 126 мм
Диаметрступицы
dст= 1,6 х dk2= 1,6 х 75 = 120мм
Принимаем dст = 120 мм
Длинаступицы
Lст= 1,4 х dk2= 1,4 х 75 = 105мм
Принимаем L ст= 150 мм
Толщинаобода
=(2,54)х m n=(2,54)х 6 = 1524мм
Принимаем = 20 мм
Толщинадиска
С= 0,3 х b 2 = 0,3 х 126 = 37,8 мм
Принимаем С = 40 мм
10.Конструктивныеразмеры корпусаредуктора
Толщинастенок корпусаи крышки
=0,025 х aw+1 = 0,025 х 400 + 1 = 11 мм Примем = 12 мм
1 = 0,02 хaw+1 = 0,02 х 400 + 1 = 9 мм Примем 1 = 10 мм
Толщинафланцев поясовкорпуса и крышки
-верхнегопояса корпусаи пояса крышки
b= 1 ,5 х = 1,5 х 12 = 18 мм
b1= 1 ,5 х 1=1,5 х 12 = 15 мм
-нижнего поясакорпуса
р= 2,35 х = 2 ,53 х 10 = 25,3 мм Принимаем р = 25 мм
Диаметрболтов :
-фундаментных
d1 = 0,033 хaw+12 = 0,033 х 400 + 12 = 25,2 мм
Принимаемболты с резьбой М 27
-крепящихкрышку к корпусуу подшипника
d2 = 0,72 хd 1 = 0 ,72 х27 = 19,4 мм
Принимаемболты с резьбой М20
-соединяющихкрышку с корпусом
d3 = 0,55 хd 1 = 0,55 х27 = 14,8 мм
Принимаем болты с резьбой М 16
11.Выбор муфты
Ведомыйвал
Передаваемыйкрутящий момент
Т2= 1027,93 Н м
Числооборотов n= 650 об/мин
Примениммуфту упругуювтулочно-пальцевуюпо ГОСТ 21424-75
Размеры
d= 65 мм Т = 1000 Н м Тип I
D= 220 мм L= 286 мм
12.Выбор смазки
Смазываниезубчатогозацепленияпроизводимокунаниемзубчатогоколеса в масло,заливаемоевнутрь корпусадо уровня,обеспечивающегопогружениеколеса на 10 мм.
Передаваемая мощность Р= 99,93 кВт
Объеммасляной ванны Wопределим израсчета 0,25дм3 масла на 1 кВтпередаваемоймощности
W= 0,25 х 99,93 = 24,98 л
Устанавливаемвязкость масла
При н =9,729 МПа и V= 22,435 м/с
кинематическаявязкость масла = 34 х 10 -6 м2 /с
Примениммасло индустриальное И- 30А по ГОСТ 20799-75
КамерыподшипниковзаполняемпластичнымсмазочнымматериаломУТ – 1.
13. Проверочныйрасчет валоводноступенчатогоредуктора
Расчётведущего вала
Изпредыдущихрасчётов имеем:
T1 = 326,41 Н м –крутящий момент
n1 = 2925 об/мин - числооборотов
Ft= 4454,13 Н – окружноеусилие
Fr= 1650,05 Н – радиальноеусилие
Fa= 308,56 Н – осевоеусилие
d1 = 146,565 мм –делительныйдиаметр шестерни
Материалвала: сталь45, улучшенная, HB 200
в = 690 МПа – предел прочности
-1 = 0,43 хв = 0,43 х690 = 300 МПа - предел выносливостипри
симметричном цикле изгиба
-1 = 0,58 х-1 = 0,58х 300 = 175 МПа - пределвыносливостипри
симметричном цикле касательныхнапряжений
l1= 110 мм
Определимопорные реакциив плоскости XZ
Определимопорные реакциив плоскости YZ
Проверка:
Суммарныереакции:
Определимизгибающиемоменты
Плоскость YZ
Плоскость ZX
Суммарныйизгибающиймомент
Подбираемподшипникипо более нагруженнойопоре 1.
Намечаемрадиальныешариковыеподшипники309 (по П.3. [1]):
d= 45 мм ; D= 100 мм ; B= 25 мм ; r= 2,5 мм ; C= 52,7 кН ; Co= 30 кН
Эквивалентнаянагрузка определяетсяпо формуле:
где: Fr1= 2412,59 Н - радиальнаянагрузка
Fa= 308,56 Н - осеваянагрузка
V= 1 - (вращаетсявнутреннеекольцо)
Kσ= 1 - коэффициентбезопасностидля приводовленточныхконвейеров(по табл.9.19 [1])
KT= 1 - температурныйкоэффициент(по табл.9.20 [1])
Отношение
; этой величине(по табл. 9.18[1])соответствуетe ≈0,18
Отношение
> e ; X= 0,56 и Y= 2,34Расчётнаядолговечность,млн.об
Расчётнаядолговечность,час.
что большеустановленныхГОСТ 16162-85.
Расчет ведомоговала
Ведомыйвал несёт такиеже нагрузки,как и ведущий.
Изпредыдущихрасчётов имеем:
T2 = 1027,93 Н м –крутящий момент
n2 = 650 об/мин - числооборотов
Ft= 4454,13 Н – окружноеусилие
Fr= 1650,05 Н – радиальноеусилие
Fa= 308,56 Н – осевоеусилие
d2 = 653,435 мм– делительныйдиаметр шестерни
Материалвала: сталь45, нормализованная HB 190
в = 570 МПа – предел прочности
-1 = 0,43 хв = 0,43 х570 = 245 МПа - предел выносливостипри
симметричном цикле изгиба
-1 = 0,58 х-1 = 0,58х 245 = 152 МПа - пределвыносливостипри
симметричном цикле касательныхнапряжений
l2= 140 мм
Определимопорные реакциив плоскости XZ
Определимопорные реакциив плоскости YZ
Проверка:
Суммарныереакции:
Подбираемподшипникипо более нагруженнойопоре 4.
Намечаемрадиальныешариковыеподшипники314 (по П.3. [1]):
d= 70 мм ; D= 150 мм ; B= 35 мм ; r= 3,5 мм ; C= 104 кН ; Co= 63 кН
Эквивалентнаянагрузка определяетсяпо формуле:
где: Fr4= 2522,73 Н - радиальнаянагрузка
Fa= 308,56 Н - осеваянагрузка
V= 1 - (вращаетсявнутреннеекольцо)
Kσ= 1 - коэффициентбезопасностидля приводовленточныхконвейеров(по табл.9.19 [1])
KT= 1 - температурныйкоэффициент(по табл.9.20 [1])
Отношение
; этой величине(по табл. 9.18[1])соответствуетe ≈0,18
Отношение
Расчётнаядолговечность,млн.об
Расчётнаядолговечность,час.
что большеустановленныхГОСТ 16162-85.
Определимизгибающиемоменты в сеченииС
Плоскость YZ
Плоскость XZ
Суммарныйизгибающиймомент в сеченииС
14. Проверкапрочностишпоночныхсоединений
Шпонкипризматическиесо скруглённымиторцами. Размерысечений шпоноки пазов и длинышпонок – поГОСТ 23360-78 (табл.8.9 [1]).
Материалшпонок – сталь45 нормализованная.
Напряжениесмятия и условиепрочностинаходим поформуле:
Допускаемыенапряжениясмятия пристальной ступице[σсм]=100-120Мпа, при чугунной[σсм]=50-70Мпа.
Ведущийвал: d=50мм
шпонка: ширина- b=14мм
высота - h=9мм
длина - l=50мм
глубина пазавала - t1=5,5мм
глубина пазавтулки - t2=3,8мм
фаска - sx 45о=0,3
Выбираем(по табл. 11.5 [1]) моментна ведущем валу T1=710 x103 Н мм
Материалдля полумуфтМУВП – чугунмарки СЧ 20.
Ведомыйвал: d=65мм
шпонка: ширина- b=20мм
высота - h=12мм
длина - l=100мм
глубина пазавала - t1=7,5мм
глубина пазавтулки - t2=4,9мм
фаска - sx 45о=0,5
Выбираем(по табл. 11.5 [1]) моментна ведущем валу T1=1000 x103 Н мм
Обычнозвёздочкиизготовляютиз термообработанныхуглеродистыхили легированныхсталей. Условиепрочностивыполняется.
15. Уточнённыйрасчёт валов
Примем,что нормальныенапряженияот изгиба изменяетсяпо симметричномуциклу, а касательныеот кручения– по отнулевому(пульсируещему).
Уточнённыйрасчёт валовсостоит в определениикоэффициентовзапаса прочностиsдля опасныхсечений и сравненииих с требуемыми(допускаемыми)значениями[s].Прочностьсоблюдена приусловии s≥[s].
Будем производитьрасчёт дляпредположительноопасных сеченийкаждого извалов.
Ведущийвал.
Материалвала то же, чтои для шестерни,т.е. сталь 45, термическаяобработка –улучшение.
По (табл. 3.3 [1])при диаметрезаготовки до90 мм среднеезначение σв=780МПа.
Предел выносливостипри симметричномцикле изгиба
Предел выносливостипри симметричномцикле касательныхнапряжений
СечениеА-А. Этосечение припередаче вращающегомомента отэлектродвигателячерез муфтурассчитаемна кручение.Концентрациюнапряженийвызывает наличиешпоночнойканавки.
Коэффициентзапаса прочности
где амплитудаи среднее напряжениеотнулевогоцикла
При d=50мм,b=14мм,t1=5,5мм(по табл. 8.5 [1])
Примем kτ=1,68(табл. 8.5[1]), ετ=0,76(табл. 8.8[1]) и ψτ=0,1(стр. 166 [1]).
ГОСТ 16162-78 указываетна то, чтобыконструкцияредукторовпредусматривалавозможностьвосприятиярадиальнойнагрузки, приложеннойв серединепосадочнойчасти вала.Величина нагрузкидля одноступенчатыхзубчатых редукторовна быстроходномвалу должнабыть 2,5
при 25 х 103Н мм Б3Н мм.Приняв уведущего валадлину посадочнойчасти под муфтуравной длинеполумуфтыl=170мм,получим изгибающиймомент в сеченииА-А от консольнойнагрузки
Изгибающиймомент в горизонтальнойплоскости
Изгибающиймомент в вертикальнойплоскости
Суммарныйизгибающиймомент в сеченииА-А
Коэффициентзапаса прочностипо нормальнымнапряжениям
Результирующийкоэффициентзапаса прочности
получилсяблизким ккоэффициентузапаса sτ=5,41.Это незначительноерасхождениесвидетельствуето том, что консольныеучастки валов,рассчитанныепо крутящемумоменту исогласованныес расточкамистандартныхполумуфт, оказываютсяпрочными и чтоучёт консольнойнагрузки невносит существенныхизменений.
Такой большойзапаса прочностиобъясняетсятем, что диаметрвала был увеличенпри конструированиидля соединенияего стандартнойполумуфтойс валом электродвигателя.
По этой причинепроверятьпрочность вдругих сеченияхнет необходимости.
Ведомыйвал.
Материалвала то же, чтои для шестерни,т.е. сталь 45нормализованная.
По (табл. 3.3 [1])при диаметрезаготовки до90 мм среднеезначение σв=570МПа.
Предел выносливостипри симметричномцикле изгиба
Предел выносливостипри симметричномцикле касательныхнапряжений
СечениеА-А. Концентрациюнапряженийв этом сечениивызывает наличиешпоночнойканавки снапрессовкойколеса на вал.
При d=75мм,b=22мм,t1=9мм,h=14,l=140(по табл. 8.5 [1])
Примем kτ=1,49(табл. 8.5[1]), kσ=1,59(табл. 8.5[1]),
ετ=0,67(табл. 8.8[1]), εσ=0,775(табл. 8.8[1]),
ψτ=0,1(стр. 166 [1]), ψσ=0,15(стр. 166 [1]).
ГОСТ 16162-78 указываетна то, чтобыконструкцияредукторовпредусматривалавозможностьвосприятиярадиальнойнагрузки, приложеннойв серединепосадочнойчасти вала.Величина нагрузкидля одноступенчатыхзубчатых редукторовна быстроходномвалу должнабыть 2,5
при 25 х 103Н мм Б3Н мм.Приняв уведущего валадлину посадочнойчасти под муфтуравной длинеполумуфтыl=100мм,получим изгибающиймомент в сеченииА-А от консольнойнагрузки
Изгибающиймомент в горизонтальнойплоскости
Изгибающиймомент в вертикальнойплоскости
Суммарныйизгибающиймомент в сеченииА-А
Коэффициентзапаса прочностипо нормальнымнапряжениям
Результирующийкоэффициентзапаса прочности
Расчетнаясхема ведущеговала
d1
d2 . dд
RX1
RX2
Y
Fr
T1
Z
С
Fa
X
RY1
RY2
Ft
l1 l1
L
102059,10 Нмм
79446,40 Нмм
X
My
Z
Z M x
Y
244976,16 Нмм
326,41 Нмм
T1
Расчетнаясхема ведомоговала
d2
RY1
RY2
Y
Fa
T2
Ft
CZ
Fr
X
RX1
RX2
l2 l2
L
311787,84 Нмм
X
My
Z
Mx
Z
29081,45Нмм
Y
129893,40 Нмм
1027,93 Нмм
T2
Литература : 1. Курсовоепроектированиедеталей машин.
под редакцией С.А. Чернавского
М. Машиностроение , 1988 г.
2. Методическоеруководствок курсовомупроектированиюпо прикладноймеханике № 431
ВГТУ,Воронеж, 1982 г.
3. Детали машин.Атлас конструкцийпод редакциейРешетова Д.Н.
М. Машиностроение , 1979 г.
студентагруппы ЭСХ-011
КалигановаСергея
Данныйкурсовой разбитна несколькофайлов:
Титульный_Курсовой– Механика– заполненныйтитульный лист
Задание_Курсовой– Механика– заполненныйобразец задания(второй листв курсовомпроекте)
Задание_Курсовой– чистое– чистый бланкзадания
Курсовой– Механика– расчётно-пояснительнаязаписка (всясамая основнаячасть с расчётами,пояснениями,эпюрами и т.д.)
Спецификация– последниедва листапояснительнойзаписки (вставляютсяв самый конец,после СпискаЛитературы;по указаниюпреподавателямогут выполнятьсяна ватмане)
Чертежи– папкас графическимифайлами в форматеJPEG,на которыхизображенычертежи к данномукурсовомупроекту (чертежиотсканированыотдельнымичастями форматаА4, которыераспечатавможно склеитьи перерисоватьчерез стекло)
Описание_файлов_курсового_проекта– собственноэтот лист
Данныйкурсовой проектвыполнен мнойсамостоятельно,и в нём могутбыть небольшиенеточности.
Чертежиотсканированымной (за неимениембольшого сканера)кусочкамиформата А4, послетого как былиготовы; на нихнет росписии замечанийруководителя.
Курсовойзащищён 26.06.2004 годав ВГТУ студентомКалигановымСергеем Анатольевичему преподавателяСвиридоваСергея Ивановичана оценку 4 (хорошо).
Поз. | Обоз-наче-ние | Наименование | Кол. | Примечание | |||||||||
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 101 102 103 104 105 106 107 108 109 | ДокументацияПояснительнаязаписка Сборочныйчертёж ДеталиВалведомый Валведущий Колесозубчатоецилиндрическое Вал-шестерняведущий Крышкаподшипникасквозная Крышкаподшипникасквозная Крышкаподшипникаглухая Крышкаподшипникаглухая Втулкараспорная Кольцомазеудерживающее Кольцомазеудерживающее Маслоуказательжезловый Прокладка Пробка Крышкасмотровогоокна Прокладка Корпусредуктора Прокладкарегулировочная Прокладкарегулировочная СтандартныеизделияБолтМ20 х 160 ГОСТ7798-70 Шайбапружинная 20 ГОСТ6402-70 БолтМ20 х 120 ГОСТ7798-70 ГайкаМ20 ГОСТ5915-70 БолтМ16 х 30 ГОСТ7798-70 БолтМ6 х 20 ГОСТ7798-70 Подшипник309 ГОСТ8338-75 Подшипник314 ГОСТ8338-75 Шпонка14 х 9 х 50 ГОСТ23360-78 | 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 4 8 4 4 4 4 2 2 1 | Сталь45 Сталь45 Сталь40х ГОСТ 4543-71 Сталь40х ГОСТ 4543-71 СЧ15 ГОСТ 1412-70 СЧ15 ГОСТ 1412-70 СЧ15 ГОСТ 1412-70 СЧ15 ГОСТ 1412-70 СтальСт2 ГОСТ 380-71 СтальСт3 ГОСТ 380-71 СтальСт3 ГОСТ 380-71 СтальСт3 ГОСТ 380-71 Резинамаслостойкая СтальСт3 ГОСТ 380-71 СЧ15 ГОСТ 1412-70 Картонтехнической СЧ15 ГОСТ 1412-70 Сталь10 Сталь10 | ||||||||||
Поз. | Обоз-наче-ние | Наименование | Кол. | Примечание | |||||||||
110 111 112 113 114 115 116 | Шпонка20 х 12 х 100 ГОСТ23360-78 Шайбапружинная 16 ГОСТ6402-70 ГайкаМ16 ГОСТ5915-70 БолтМ12 х 20 ГОСТ7798-70 Шайбапружинная 12 ГОСТ6402-70 Штифт10х25 ГОСТ3129-7 ПрочиеизделияПресс-маслёнкаМ10 х 1 ГОСТ20905-75 | 1 4 4 4 4 2 | |||||||||||
Изм | Лист | № докум. | Подпись | Дата | |||||||||
Разраб. | КалигановС.А. | Литера | Лист | Масштаб | |||||||||
Провер. | СвиридовС.И. | У | |||||||||||
ФВЗО ВГТУ | |||||||||||||
Н.контр. | |||||||||||||
Утв. |
МинистерствообразованияРоссийскойФедерации
Факультетвечернего изаочного обучения
КафедраПрикладноймеханики
подисциплине «Прикладнаямеханика» .
Тема Разработкапривода к ленточномутранспортёру .
Расчетно-пояснительнаязаписка
Выполнилстудент ЭСХ-011 КалигановС.А. .
Группа Подпись инициалы,фамилия
Дата
Р
уководитель Свиридов С.И.Подпись инициалы,фамилия
Дата
Членыкомиссии
Подпись инициалы,фамилия
Дата
Нормоконтролёр
Подпись инициалы,фамилия
Дата
Дата
2004