Наивыгоднейший расчет режимов резания для станка 1А62 (стр. 1 из 2)

ПРИМЕР РАСЧЕТА НАИВЫГОДНЕЙШЕГО РЕЖИМА РЕЗАНИЯ

Данные к расчету

Деталь – вал;

1.Вид обработки Наружное продольное точение

2.Метод закрепления детали в станке в центрах

3.Материал детали сталь 37ХН3А ул; s_в = 130 кгс/мм²

4.Длина детали в мм 430

5.Длина обработки в мм 380

6.Диаметр детали до обработки в мм 66

7.Диаметр готовой детали в мм 57

8.Чистота обработанной поверхности R_а = 2,5

9.Станок модели 1А62

Паспортные данные станка 1А62

Высота центров – 200мм;

расстояние между центрами – 750 мм;

высота от опорной поверхности резца до линии поверхности

центров – 25мм;

мощность электродвигателя N_эл.дв.= 7 кВт;

КПД h = 0,8;

Мощность на шпинделе по приводу с учетом КПД N_ш = 4,5…6,0 кВт;

Наибольшее усилие, допускаемое механизмом продольной подачи

Q_м.с. = 308 кг;

Число оборотов шпинделя в минуту n, максимальный крутящий момент по мощности электродвигателя станка М_кр, продольные подачи S (см.в табл.1).

Таблица № 1

Число оборотов шпинделя, крутящий момент, мощность, КПД

и продольные подачи станка 1А62

№ступени	Число оборотов n,об/мин	Мсткгм	Мощность на шпинделе Nст,кВт	КПД	Продольные подачи S.мм/об
1	12	130	5,6	0,8	0,082	0,40
2	16	130	5,6	0,8	0,005	0,45
3	19	130	5,6	0,8	0,10	0,50
4	24	130	5,6	0,8	0,11	0,55
5	30	130	5,6	0,8	0,12	0,60
6	38	130	5,6	0,8	0,14	0,65
7	46	130	5,6	0,8	0,16	0,70
8	58	94	5,6	0,8	0,17	0,75
9	76	71,8	5,6	0,8	0,18	0,80

Продолжение Табл. №1

10	96	56,7	5,6	0,8	0,20	0,91
11	120	45,5	5,6	0,8	0,23	1,00
12	150	36,4	5,6	0,8	0,25	1,15
13	184	28,0	5,6	0,8	0,28	1,21
14	230	23,7	5,6	0,8	0,30	1,40
15	300	18,0	6,0	0,8	0,35	1,56
16	380	13,5	5,8	0,8
17	480	11,0	5,4	0,8
18	600	9,0	5,3	0,8
19	367	14,5	5,7	0,8
20	462	12,0	5,3	0,8
21	607	8,7	5,2	0,8
22	765	7,1	4,9	0,8
23	955	5,5	4,8	0,8
24	1200	4,5	4,5	0,8

Аналитический метод расчета

Выбор типа и размеров резца и марки инструментального материала

Принимаем резец правый, отогнутый проходной с сечением державки В х Н = 20 х 25 мм² , оснащенный пластинкой твердого сплава Т15К6 (карта 1 [9] ). Форму пластины выбираем по ГОСТ 25395-82, угол врезки 0^°. Исполнение 1 № 02651.

Расчет толщины пластины:

S = 0.16H = 0.16x25 = 4мм., где

S – толщина пластины;

H – высота державки резца.

m = 0,50В = 0,50х 20 = 10., где m- параметр,

определяющий расположение вершины резца в мм.

По карте 9[9] устанавливаем параметры режущей части резца, в соответствии производится их заточка.

Для обработки принимаются следующие значения:

j =45° - главный угол в плане;

l=0° - угол наклона главной режущей кромки;

j₁ = 10° - вспомогательный угол в плане;

a= 10° - задний угол;

g= 10° - передний угол;

r=1 мм. - радиус при вершине;

f_bмм=0,2 мм. – ширина фаски;

g_f= -5° - угол фаски.

Принимаем размеры лунки:

R=5 мм., B= 2 мм., Глубина= 0,1 мм.

Определяем глубины резания.

По величине общего припуска на обработку h=4,5 мм. (на сторону), а с учетом оствление припуска на чистовую обработку 0,75 мм., устанавливаем глубину резания t_pz=3,75 мм.

Выбор подачи.

Подача, допустимая прочность резца державки.

H=20 мм., высота корпуса державки резца;

B=25 мм., ширина державки резца ;

l =1,5хН=37,5 мм., длина вылета резца;

С_pz=214, коэффициент (по карте 11[9]);

x_pz = 1., показатель степени в главной составляющей силы резания;

y_pz=0,75., показатель степени в главной составляющей силы резания;

t = 3,75 мм., глубина резания в мм.;

[s]_u= 20 кг/мм² .,(для сталей);

K_pz- поправочный коэффициент на P_z.

По карте 11[9] находим поправочные коэффициенты на измененные условия работы:

K_pz = K_Mpz´K_jpz´Kg_pz´K_upz´K_hpz´K_rpz ,

где K_Mpz – поправочный коэффициент на P_z в зависимости от механических свойств обрабатываемого материала:

K_Mpz= (s_в/75)^0,35=(130/75)^0,35=1,21;

s_в – временное сопротивление (кгс/мм²).

K_jpz- поправочный коэффициент на P_z в зависимости от главного угла в плане. При j =45°, K_jpz=1;

Kg_pz- поправочный коэффициент на P_z в зависимости переднего угла.

При g= 10° , Kg_pz=1;

K_upz- поправочный коэффициент на P_z в зависимости от скорости резания.

K_upz=0,9;

K_hpz- поправочный коэффициент на P_z в зависимости от износа резца.

K_hpz=1;

K_rpz- поправочный коэффициент на P_z в зависимости от радиуса при вершине лезвия резца. При r=1 мм., K_rpz=0,93.

K_pz = 1,21´1´1´0,9´1´0,93=1,012; Следует, что

М
ожно посчитать:

Подача, допустимая жесткостью державки резца.

г
де –

y_pz= 0,75., показатель степени в главной составляющей силы резания;

H=20 мм., высота корпуса державки резца;

B=25 мм., ширина державки резца ;

С_pz=214, коэффициент (по карте 11[9]);

t^xpz = 3,75^1.0 мм., глубина резания в мм.;

K_pz- поправочный коэффициент на P_z.

l =37,5 мм., длина вылета резца.

По черновой обработке:

f = 0,1., величина прогиба вершины резца;

Е= 20´10³ кг/м³.,модуль упругости материала.

Подача, допустимая прочностью твердосплавной пластинки.

Подача, допустимая прочностью механизма подач станка.

где Q_м.п.=308 кг., по паспорту станка;

y_pz= 0,75., показатель степени в главной составляющей силы резания;

С_pz=214, коэффициент (по карте 11[9]);

t^xpz = 3,75^1.0 мм., глубина резания в мм.;

K_pz- поправочный коэффициент на P_z.

Следует, что

П

Данная подача рассчитывается по формуле:

L
=430 мм., длина детали;

f_доп=0,2.,коэффициент предварительного точения;

А=48., коэффициент, зависящий от метода закрепления детали в станке;

Е= 20´10³ кг/м³.,модуль упругости материала;

D= 66 мм., диаметр детали;

С_pz=214, коэффициент (по карте 11[9]);

t^xpz = 3,75^1.0 мм., глубина резания в мм.;

K_pz- поправочный коэффициент на P_z.

Следует,что

Подача, допустимая классом частоты обработки. На предварительном черновом проходе задаем класс частоты поверхности R_A = 2,5.

З
начения С_н, y, u, x, z – выбираем по табл.№1

С_{н =} 0,32; y = 0,80; u = 0,50;

X = 0,30; z = 0,33; z₁= 0,33; r = 1 мм.

Подача, допустимая мощностью станка.

Поскольку для каждой из ступеней чисел оборотов станка 1А62 мощность N_ши имеет разное значение, подачу рассчитываем для каждой из ступеней:

Подача, допустимая стойкостью резца.

Значение коэффициента С_v , показателей степеней x_v , y_v , m и величину периода Т резца выбираем по общемашиностроительным нормативам режимов резания или по карте 12[9].

С_v = 227; y_v= 0,35; Т=60;

x_v= 0,15; m = 0,2.

По этой же карте находим поправочные коэффициенты на измененные условия обработки:

Здесь К_jv – поправочный коэффициент на скорость резания в зависимости от главного угла в плане. При j = 45⁰. К_jv= 1;

K_j1v-- поправочный коэффициент на скорость резания в зависимости от вспомогательного угла в плане. При точении стали не учитывается, принимаем K_j1v= 1;

K_fv—поправочный коэффициент на скорость резания в зависимости от формы передней поверхности резца. K_fv = 1;

K_rv – поправочный коэффициент на скорость резания в зависимости от радиуса при вершине резца. Для резцов, оснащенных твердым сплавом, значение коэффициента в карте отсутствует.

Принимаем K_rv = 1;

K_uv—поправочный коэффициент резания в зависимости от марки твердого сплава, K_uv = 1,54;

K_cv, K_nv,K_fv – поправочные коэффициенты на скорость резания, соответственно учитывающие состояние стали, состояние поверхности заготовки и наличие охлаждения. K_cv= K_nv =K_fv =1;

K_mv -- поправочный коэффициент на скорость резания в зависимости от механических свойств обрабатываемого материала:

Результаты расчета подач сводим в таблицу №4. В качестве технологической подачи, т.е. максимально допустимой из условий обработки, на каждой ступени чисел оборотов принимаем наименьшую из расчетных и корректируем по станку.

Анализ таблицы №4 показывает, что наивыгоднейшей для заданных условий точения является 14-- (n = 230 об/мин): на этой ступени получается наибольшая производительность и наименьшее основное время t₀.