Diplom po TEC (стр. 15 из 22)

где

- коэффициент приведения расчетного давления дутьевого вентилятора к условиям, для которых построена заводская характеристика дымососа:

= (7.2.6)

где

= 0,132 кгс/м - плотность воздуха при 0 С и 760 мм.рт.ст.;

T- абсолютная температура воздуха у дутьевого вентилятора (K);

- абсолютная температура воздуха по заводской характеристике дымососа;

= = 1,04

- полное расчетное давление дутьевого вентилятора (кг/м ):

= . (кг/м ) (7.2.7)

где

= 1,15 - коэффициент запаса по давлению;

= 320 (кг/м ) - перепад полных давлений в тракте при номинальной нагрузке парогенератора, определяется по аэродинамическому расчету котельной установки. Если расчет не производился, то принимается по справочным материалам;

= 1,15.330 = 379,5 (кг/м )

= 1,04.379,5 = 394,68 (кг/м )

По значениям

= 234556,4 м /ч и = 394,68 кг/м выбираются 2 дутьевых вентилятора ВДН-24-Пу, с основными техническими характеристиками: центробежный, двустороннего всасывания, левого и правого вращения, диаметр рабочего колеса – 2400 мм, производительность – 275000 м /ч, полное давление – 3,95 кПа, температура – 30 С, частота вращения – 740 об/мин, мощность на валу – 350 кВт, КПД – 86 %.

8 РАСЧЕТ И ВЫБОР ДЫМОВОЙ ТРУБЫ

Для ТЭС основным типом труб является железобетонные с внутренней защитной футеровкой. В целях повышения надежности принимаются железобетонные дымовые трубы с вентилируемым каналом между стволом и футеровкой.

Количество дымовых труб должно быть минимальным.

Высота дымовых труб электростанций должна обеспечивать такое рассеивание золы, окислов серы, окислов азота и других вредных примесей, при котором концентрации их у поверхности земли становится меньше допустимых.

Расчет дымовой трубы ведется по расходу топлива при максимальной электрической нагрузке электростанции и тепловой нагрузке при средней температуре.

Для большинства отечественных топлив определяющей величиной при расчете высоты дымовых труб является содержание окислов серы и азота.

Поэтому при расчете высоты трубы должно учитываться суммарное действие сернистого ангидрида

и окислов азота в атмосфере.

8.1 Высота трубы определяется по формуле:

(м) (8.1)

где A = 120 – коэффициент, зависящий от температурной стратификации слоистого строения атмосферы;

F = 1 – безразмерный коэффициент, учитывающий влияние скорости осаждения примеси в атмосфере;

m – коэффициент, учитывающий условия выхода из устья трубы. Определяется в зависимости от скорости выхода газов из трубы.

Ориентировочно принимаем для котла трубу высотой 120 м и диаметром устья 6 м.

8.1.1 Скорость выхода газов в устье трубы:

= (м/с) (8.2)

где N – число труб (шт.);

- диаметр устья трубы (м);

- секундный расход удаляемых газов (м /с):

= (м /с) (8.3)

где V – объем дымовых газов энергетического котла:

= = 174,95 (м /с)

= = 6,19 (м/с)

При

= 6,19 м/с – m = 1.

n – безразмерный коэффициент, определяется в зависимости от

.

= 0,65. (8.4)

где

= 174,95 - секундный расход удаляемых газов (м /с);

- разность между температурой выбрасываемых газов и средней температурой воздуха самого жаркого месяца в полдень ( С):

= – ( С) (8.5)

= 102,93 – 24 = 78,93 ( С)

h = 120 м – принятая высота трубы;

= 0,65. = 3,16

при значении

= 3,16 > 2 – n = 1.

- предельно допустимая концентрация сернистого ангидрида :

= 0,5 мг/м .

- предельно допустимая концентрация двуокиси азота :

= 0,085 мг/м .

- выброс SO

из котельной (г/с):

= 2.10 . . .(1 - ).(1 - ) (г/с) (8.6)