Набрызг-бетоном и анкерами при строительстве транспортных тоннелей и метрополитенов (стр. 11 из 29)
4.78. При испытаниях прочности закрепления замков железобетонных и сталеполимерных анкеров перемещения не измеряют, а фиксируют только максимальное усилие, развиваемое испытательным домкратом, которое резко падает при нарушении сцепления стержня с раствором.
В случаях, когда шаг и длина таких анкеров приняты конструктивно заведомо больше расчетных значений по несущей способности при испытании их усилием, превосходящим расчетное в 1,5 раза, вырыва анкера может и не произойти. В этих случаях дальнейшее нагружение не производят, а несущую способность замка условно принимают равной этому испытательному усилию.
4.79. Результаты натурного определения прочности закрепления замков анкеров следует обрабатывать по форме указанной в табл. 12.
Таблица 12
| Номера испытанных анкеров | Прочность закрепления замка | Отклонения от среднего арифметического | Квадраты отклонений величин от среднего арифметического |
| 1 | N1 | Nн— N1 | (Nн— N1)2 |
| 2 | N2 | Nн— N2 | (Nн— N2)2 |
| 3 | N3 | Nн— N3 | (Nн— N3)2 |
| ¼ | |||
| n | Nn | Nн— Nn | (Nн— Nn)2 |
| åNi | — | å(Nн— Ni)2 | |
| | — | |
Разброс результатов испытания оценивают коэффициентом вариации V=S/Nн. Результаты следует считать удовлетворительными, если V£0,25. При V>0,25 испытания анкеров необходимо повторить. Разброс результатов можно уменьшить путем повышения качества изготовления анкеров и освоения технологии их установки.
Конечной целью обработки результатов испытаний является определение расчетной прочности закрепления N, вычисляемой по формуле
4.80. Для замков, находящихся в условиях сезонного замораживания и оттаивания, расчетное значение прочности закрепления принимают с понижающим коэффициентом 0,85.
4.81. При определении прочности закрепления замка должна быть исключена возможность пластических деформаций стержня анкера.
Появление пластических деформаций стержня характеризуется наличием перемещений его конца без увеличения давления жидкости в домкрате.
4.82. Натяжение установленных в выработке металлических анкеров с течением времени уменьшается. Снижение напряжения до величины менее 20 кН не допускается. Для контроля за изменением натяжения следует применять предварительно протарированные пружинные шайбы, гипсовые маячки или резиновые динамометры.
Допускается определять натяжение по величине крутящего момента при завинчивании гайки анкера.
Контролю подлежат не менее 2 % всех установленных металлических анкеров, но не менее 10 штук.
4.83. По усмотрению главного инженера строительной организации не реже чем 1 раз в два месяца необходимо производить осмотр всех анкеров и в необходимых случаях производить подтягивание гаек. Эти работы должны выполнять квалифицированные крепильщики.
Результаты осмотра анкеров с указанием пикетов и устраненных нарушений, результаты контроля натяжения и выборочных испытаний анкеров, а также допущенные отклонения от паспорта анкерной крепи следует заносить в журнал производства горных работ, предусмотренный главой СНиП на строительство тоннелей.
5. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ КОМБИНИРОВАННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
5.1. Комбинированные конструкции крепей из сочетании анкеров с набрызгбетоном, арок с набрызгбетоном, анкеров с арками и набрызгбетоном следует рассчитывать на нагрузки, определяемые в соответствии с п. 3.26. При этом необходимую толщину набрызгбетона следует определять в соответствии с пп. 3.29, 3.30.
5.2. Обделки из набрызгбетона и анкеров рекомендуется рассчитывать как многослойные конструкции, внешний слой которых - омоноличенная (набрызгбетоном, анкерами) породная зона (рис. 15). В качестве исходных данных для расчета следует принимать: толщину породобетонного слоя hо с усредненным модулем деформации Е2; толщину слоя грунта, омоноличенного анкерами ha с модулем деформации E1; толщину набрызгбетонного покрытия hн с модулем деформации Eн. В результате расчета определяется нормальное давление Pо и сдвигающее усилие Рс на контакте «обделка - грунт».
Рис. 15. Конструкция комбинированной анкер-набрызгбетонной крепи (обделки):
1 - анкер: 2 - слой грунта, «прошитый» анкерами; 3 - породо-бетонный слой; 4 - первичная крепь: 5 - вторичная крепь (обделка)
Толщину hо бетонопородного слоя (см. рис. 15) следует определять на основании натурных измерений или теоретически.
Для вычисления указанных параметров конструкции рекомендуются следующие выражения:
,
где dт - ширина трещин, см; Кт - категория трещиноватости;
E2 = (0,5¸0,7)Е + (0,5¸0,3)Ен ,
где Е - модуль деформации грунта «в куске», МПа.
, где 
, где 
;
g - коэффициент Пуассона грунта.
5.3. Сцепление Рс на контакте «обделка - порода» необходимо проверять на выполнение условия
,
где Ро - нормальное давление грунта на обделку, МПа; f* - коэффициент трения по контакту «обделка - порода»; К* - сцепление «обделка - порода», МПа.
При невыполнении этого условия возможно проскальзывание покрытия по контакту, в этом случае обделку следует рассматривать как обычное монолитное кольцо.
Анкеры повышают надежность совместной работы набрызгбетонного покрытия с породой. При этом перемещение конца анкера Wp, в см, должно удовлетворять условию
где Qa - предельная несущая способность анкера, кН.
5.4. При проектировании анкер-набрызгбетонной обделки в грунтах, склонных к ползучести, последнюю следует учитывать, полагая модуль деформации Е и коэффициент Пуассона у грунта функциями времени, определяемыми путем натурных исследований, МПа:
где fэ (t) - конвергенция экспериментальной выработки, м; Нз - глубина заложения выработки, м; Rэ - радиус экспериментальной выработки, м.
В качестве условия устойчивости выработки в таких грунтах в различные периоды времени рекомендуется пользоваться соотношением:
,
где f(zy) - функция, учитывающая место установки крепи, допускается принимать f(zy)= 
5.5. При проектировании анкер-набрызгбетонной обделки в сейсмических зонах параметры конструкции, полученные расчетным путем, следует проверять в соответствии с «Инструкцией по учету сейсмических воздействий при проектировании горных транспортных тоннелей» (ВСН 193-81). М., ВПТИтрансстрой, 1982.
Особенность расчета в этом случае состоит в том, что напряжения сжатия от сейсмических волн следует суммировать со статическими напряжениями сжатия в первичной обделке, что может явиться причиной разрушения обделки, в то время как напряжения растяжения от сейсмических волн могут стать опасными для менее нагруженной вторичной обделки.
5.6. Варьируя межанкерное расстояние а, длину анкера lа и толщину покрытия из набрызгбетона hн, добиваются устойчивости выработки при минимальных затратах труда и материалов на их возведение. Задача оптимизации комбинированной конструкции в этом случае сводится к определению такого сочетания параметров крепи а, lа и hн, при котором будет обеспечено устойчивое состояние выработок и вместе с тем минимизируются функции себестоимости и трудозатрат на возведение крепи (целевая функция).