«Турбины тэс и аэс» (стр. 1 из 2)

Курсовая работа
по предмету «Турбины ТЭС и АЭС»

РАСЧЁТ СТУПЕНИ ПАРОВОЙ ТУРБИНЫ
В ОДНОМЕРНОЙ ПОСТАНОВКЕ

Студент ___________ Игнатьев А. В.
Группа 3037/1

Преподаватель _________________
доц. Гаев В. Д.

Введение

Паровая турбина – наиболее распространённый тип агрегата, преобразующего тепловую энергию пара в механическую энергию вращения вала на крупных тепловых и атомных электрических станциях. Паровые турбины отличаются большой производительностью, высоким (по сравнению с ГТУ) КПД, возможностью применения дешёвого рабочего тела (воды) при сжигании в паровом котле топлива любого типа и сорта. К недостаткам паровых турбин можно отнести сложность конструкции, высокие требования к коррозионной и износостойкости (особенно на ступенях низкого давления, где пар влажный), достаточно большие габариты, а следовательно, высокую себестоимость.

Основной цикл современных паротурбинных установок – цикл Ренкина, реализуемый обычно с перегревом пара (рис. 1). Процесс в турбине можно в первом приближении считать адиабатическим.

Паровая турбина может иметь один или несколько цилиндров высокого, среднего и низкого и давления. В каждом цилиндре пар расширяется в нескольких ступенях. Ступень паровой турбины состоит из венца направляющих лопаток, укреплённых на корпусе цилиндра, и венца рабочих лопаток, установленных на роторе. Направляющие лопатки служат для придания струям пара оптимального направления; через рабочие лопатки ротору сообщается кинетическая энергия. Ступень называется активной, если пар не расширяется в рабочих лопатках, и реактивной в противном случае.

Реальный процесс в турбинной ступени не изоэнтропен. Необратимые потери снижают КПД ступени и повышают температуру пара на выходе из неё. График процесса турбины изображён на рис. 2. Скачки энтальпии связаны с измерением скорости потока на разных участках относительно движущихся и неподвижных деталей.

Расчёт паровой турбины состоит, вообще говоря, из трёх этапов: одномерный – в предположении, что параметры пара изменяются только вдоль оси, двумерный – при рассмотрении изменения свойств пара по радиусу, и трёхмерный – описание движения пара по профилю канала. Наиболее прост и обычно имеет наибольшее влияние первый этап, который здесь и рассматривается.

В данной работе решается прямая задача расчёта турбинной ступени: по известной геометрии ступени рассчитываются параметры внутри неё и её рабочие показатели. Обратная задача – построение ступени по требуемым характеристикам; она обычно очень сложна и решается на основе прямой методом последовательных приближений.

Исходные данные

Согласно заданию преподавателя, к расчёту приняты следующие исходные данные.

Таблица 1. Исходные данные

Наименование параметра	Обозначение	ЕИ	Значение
Турбина	К‑300‑240
Цилиндр	ЦВД с реактивными лопатками
Частота оборотов вала	n	об/мин	3000
Расход пара через ступень	G₀	т/час	897,5800
Расход пара через ступень	G₀	кг/с	249,3277
Расход пара через направляющие лопатки (без расхода в зазоры)	G₁	т/час	882,1713
	G₁	кг/с	245,0476
Расход пара через рабочие лопатки (без расхода в зазоры)	G₂	т/час	880,3596
Расход пара через рабочие лопатки (без расхода в зазоры)	G₂	кг/с	244,5443
Давление на входе в ступень	P₀	атм	152,6769
Давление на входе в ступень	P₀	бар	154,6999
Температура на входе в ступень	t₀	°C	476,4
Температура на входе в ступень	T₀	K	749,55
Угол наклона абсолютной скорости выхода пара из направляющего аппарата (см. рис. 3, 4)	α₁	град.	15,347
	α₁	рад	0,26786
Скоростной коэффициент сопла	φ	―	0,9771
Угол наклона относительной скорости выхода пара из рабочего аппарата	β₂	град.	16,010
	β₂	рад	0,27943
Скоростной коэффициент рабочих лопаток	ψ	―	0,9668
Средний диаметр направляющего аппарата	D₁	м	0,8035
Средний диаметр рабочего аппарата	D₂		0,8050
Длина направляющих лопаток	L₁		0,0535
Длина рабочих лопаток	L₂		0,0550
Коэффициент расхода направляющих лопаток	μ_c_нл	―	0,9700
Коэффициент расхода рабочих лопаток	μ_c_рл	―	0,9626

Расчёт

Расчёт произведён в таблице 2. Нумерация строк таблицы ведётся по используемой методике. По давлениям P₁ и P₂ проводятся итерации до совпадения расхода через соответствующие лопатки при выбранном перепаде с заданным.

Основной задачей расчёта является определение показателей ступени: степени реактивности ρ_т, относительного КПД на лопатках η_u и мощности ступени N.

Таблица 2. Ход расчёта

№ п.	Формула	ЕИ	Вычисление и результат
Расчёт направляющего аппарата
4		кДж/кг	3233,68
5		м³/кг	0,01904
6			6,2343
10		м²
12		м/с
15		МПа	По рекомендации преподавателя, принимаем
16		кДж/кг	3223,92
17		м³/кг	0,01954
18		кДж/кг
19		м/c
20		кг/с
21	Сравниваем и
22	Уточняем P₁: и возвращаемся к п. 16	МПа
16		кДж/кг	3224,98
17		м³/кг	0,01953
18		кДж/кг
19		м/c
20		кг/с
21	Сравниваем и		– точность достаточна
23		м/c
24		кДж/кг
25		кДж/кг
26		°C	470,95
27		м³/кг	0,01954
28		кДж/кг	6,235
29		м/c
30		м/c
31		м/c
32		м/c
33	Если , то	град
33	Если , то	рад	1,462
Расчёт рабочего колеса
37		м²
39		м/c	3,14 cdot 0,805 cdot 3000/60=126,45
42		кДж/кг
43		МПа	По рекомендации преподавателя, принимаем
44		кДж/кг	3215,69
45		м³/кг	0,02001
46		кДж/кг
47		м/c
48		кг/с
49	Сравниваем и
50	Уточняем P₂: и возвращаемся к п. 44	МПа
44		кДж/кг	3216,43
45		м³/кг	0,01997
46		кДж/кг
47		м/c
48		кг/с
49	Сравниваем и
50	Уточняем P₂: и возвращаемся к п. 44	МПа
44		кДж/кг	3216,50
45		м³/кг	0,01996
46		кДж/кг
47		м/c
48		кг/с
49	Сравниваем и
50	Уточняем P₂: и возвращаемся к п. 44	МПа
44		кДж/кг	3216,52
45		м³/кг	0,01996
46		кДж/кг
47		м/c
48		кг/с
49	Сравниваем и		– точность достигнута.
51		м/c
52		м/с
53		м/с
54		м/c
55		м/c
56	Если c_2u> 0, то . Если c_2u< 0, то	град
57		кДж/кг
58		кДж/кг
59		кДж/кг	3225,25−8,16 = 3217,09
60		кДж/кг	3217,09−35,43²/2000 = 3216,46
61		кДж/кг	3216,09
62		кДж/кг	3233,68−3216,09 = 17,59
63		−	8,16/17,59 = 0,476
65		−	16,88/17,59 = 0,9596
66		кВт

Заключение

«Турбины тэс и аэс» (стр. 1 из 2)

Расчёт направляющего аппарата

Расчёт рабочего колеса