работа по дисциплине «Машины и оборудование отраслевого машиностроения» «Изготовление втулки цилиндра среднеоборотного дизеля» Руководитель работы Ружицская Е. В (стр. 8 из 11)
г) проводим контур внутренней стенки корпуса на расстоянии
А=10 мм от торцов колес для предотвращения их контакта во время работы редуктора; при этом зазор между наружным диаметром подшипников и контуром стенок должен быть не менее величины А; расстояние между дном корпуса редуктора и поверхностью колес должно быть не менее А, >4А;
д) вычерчиваем контуры подшипников согласно размерам, приведенным в таблице.2; в соответствии с принятой системой смазки размещаем подшипники в корпусе редуктора, углубим их от внутренней стенки корпуса на 5 мм;
е) на выходных концах быстроходного и тихоходного валов вычерчиваем гнезда под подшипники; глубина гнезда
мм, где 
мм – толщина стенки корпуса (см. п.3.6), а 
мм - ширина верхнего фланца корпуса, определяемая по табл. 17.1 [1] с учетом диаметра болтов 
, соединяющих крышку с корпусом (см. п.3.6);ж) вычерчиваем торцовые крышки узлов подшипников в соответствии с размерами [1, табл. 17.6];
з) вычерчиваем ступени валов на соответствующих осях по размерам,
полученным выше (см. п.2 и п.3.3); ступени выходных концов быстроходного и тихоходного валов располагаем на расстоянии 5 мм от внешнего торца крышки подшипников, при этом длина ступени соответственно равна длине полумуфте
мм (см. п.3.3. и табл.16.1 [1]) и длине ступицы звездочки 
мм (см. п.2.);и) измерением устанавливаем расстояние между точками приложения реакций опор валов и силами в зацеплении зубчатых колес:
мм, 
мм, 
мм, 
мм, 
мм, 
мм, 
мм, а также между точками приложения реакций опор и консольными силами 
мм, 
мм; при этом точку приложения силы давления Fв на валм от цепной передачи принимаем к середине выходного конца тихоходного вала, а точку приложения силы давления муфты 
в торцовой плоскости выходного конца быстроходного вала.3.8 Проверочный расчет подшипников
3.8.1 Опоры быстроходного вала
Из предыдущих расчетов:
3478 Н, 
1339 Н, 
1200 Н, 
58,2 мм; 
154мм, 
56 мм, 
102 (см. рис.2). 
Н.Реакции опор от сил в зубчатом зацеплении (рис.3, б):
в плоскости xz
; 
Н; 
; 
Н;проверка:
;в плоскости yz
Рисунок 3 – Расчетная схема и эпюры силовых факторов
быстроходного вала редуктора
;
Н;
;
Н;проверка:
.Реакции опор от силы
(рис.3, е), направление которой на рисунке показано условно, так как муфта вращается:
; 
Н;
; 
Н;проверка:
.Суммарные реакции опор
Н; 
Н.Эквивалентная нагрузка
,в которой
Н; 
(вращается внутреннее кольцо); коэффициент безопасности 
[1, табл. 15.11]; 
[1, табл. 15.12].Отношение
, этой величине соответствует 
[1, табл. 15.9].
Рассмотрим подшипник опоры 1.
, поэтому следует учитывать осевую нагрузку. Тогда 
, 
[1, табл. 15. 9]. 
Н.Рассмотрим подшипник опоры 2.
, поэтому следует учитывать осевую нагрузку. Тогда 
, 
[1, табл. 15. 9]. 
Н.Так как
, расчет долговечности подшипников проводим по опоре 2 
млн об.Расчетная долговечность в часах
ч,что больше ресурса привода
ч (см. п.3.1.1) минимальной долговечности подшипников для зубчатых редукторов по ГОСТ 16162-93 [1, табл.15. 14].!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!
3.8.2 Опоры промежуточного вала
Из предыдущих расчетов:
3478,5 Н, 
1339 Н, 
1200 Н; 
8853 Н; 
3384,5 Н; 
1088 Н; 
261,8 мм; 
109,2 
71мм; 
81 мм, 
55 мм (см. рис.2).Реакции опор (рис.4):
в плоскости xz
; 
Н; 
; 
Н;