Компенсация реактивной мощности в сетях общего назначения (стр. 2 из 5)
Рсд=bсд*Рсд.ном,
где bсд - коэффициент загрузки синхронных двигателей.
Рсд=2×0,85×1,5+3×0,8×3,5=10,95, МВт.
Общая максимальная активная нагрузка группы трансформаторов:
Рт.мах=кнд*åРi,
где кнд - коэффициент неодновременности нагрузки, равен 0,9.
Рт.мах=0,9×(4,6+7,2+3+12+5,8+6,7+4,1+10,1+8,4)=55,62, МВт.
Рå=Рт.мах+Рсд=55,62+10,95=66,57, МВт.
Qå=кнд×åQ=0,9×(3,97+5,21+1,78+9+5,92+5,03+3,62+4,89+4,07)=
=39,14, МВАр.
Så= 
МВ×А.
По данному значению следует произвести выбор трансформаторов главной понизительной подстанции.
Максимальная полная расчетная мощность приемников, запитанных от выбираемых трансформаторов равна 77,22 МВ×А. Из условий надежности электроснабжения выбираем схему с двумя трансформаторами. Среднегодовая температуру принимаем 50С. Так как подстанция снабжает электроэнергией потребителей первой категории и учитывая необходимость 100%-ного резервирования, находим номинальную мощность одного из двух трансформаторов[5]
МВ*АИсходя из этого по [3] выбираю 2 трансформатора марки ТРДН 63000/110/10, технические данные которого представлены в табл. 4.. При аварии одного из трансформатора оставшийся в работе сможет обеспечить заданную мощность, работая с перегрузкой.
Таблица 4
Технические характеристики трансформатора типа ТРДН
| Мощность КВ×А | Напряжение, кВ | Потери РХ , кВт | Потери РК , кВт | Ток ХХ, % | Напряжение КЗ, % | |
| ВН | НН | |||||
| 630000 | 115 | 10,5 | 50 | 345 | 0,5 | 10,5 |
3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РЕАКТИВНОЙ МОЩНОСТИ БАТАРЕЙ КОНДЕНСАТОРОВ
Оптимизация баланса реактивной мощности в системе, выбор мощности и места присоединения компенсационных установок (КУ) проводится путем сравнения затрат на различные варианты. Исходя из расчетной нагрузки предприятия, имеющихся источников реактивной мощности и задания энергосистемы на переток реактивной мощности на предприятии определяют мощность КУ при минимальных затратах.
Суммарная расчетная реактивная мощность определяется по минимуму приведенных затрат в два этапа. Это выбор экономически оптимального числа трансформаторов в цеховых подстанциях и определение дополнительной мощности батарей конденсаторов для оптимального уменьшения потерь в сети 6-10 кВ и в трансформаторах.
Суммарная мощность батарей конденсаторов на низкой стороне:
Qнк=Qнк1+Qнк2 (1)
где Qнк1 - мощность, определяемая на 1 этапе;
Qнк2 - дополнительная часть мощности, определяемая на 2 этапе.
Суммарная мощность батарей конденсаторов распределяется между трансформаторами пропорционально их реактивным нагрузкам. Сначала определяют минимальное число трансформаторов подстанции. Для каждой группы цеховых трансформаторов одинаковой мощности минимальное их число определяется наибольшей расчетной активной нагрузкой:
Nт.min=Рст/(bт*Sт)+DN, (2)
где Рст - средняя суммарная активная нагрузка за наиболее загруженную смену;
bт - коэффициент загрузки трансформаторов;
Sт - мощность одного трансформатора;
DN - добавка до ближайшего целого числа.
Экономически оптимальное число трансформаторов [1]:
Nт.э.= Nт.min + m, (3)
где m – добавочное число трансформаторов;
Nт.э определяется удельными затратами на передачу реактивной мощности с учетом постоянной составляющей капитальных затрат:
З*=bт*З*пс, (4)
где З*пс -усредненные приведенные затраты на конденсаторы на подстанции. При отсутствии достоверных стоимостных показателей для практических расчетов принимают З*пс=0,5. Тогда m определяется в зависимости m(Nт.min;DN) из графиков [1] для заданного коэффициента использования трансформаторов.
По выбранному числу трансформаторов Nт.э определяется реактивная мощность, которую целесообразно передать через трансформатор в сеть до 1 кВ:
Qт=. (5)
Полученное значение используется при расчете мощности батарей конденсаторов ниже 1 кВ для данной группы трансформаторов:
Qнк1= Qт.max - Qт . (6)
где Qт.max, Рт.max - максимальные нагрузки данной группы трансформаторов за наиболее загруженную смену.
Если Qнк1 £ 0, то по 1-му этапу расчета установка батарей конденсаторов не требуется и следует принять Qнк1=0.
Дополнительная мощность батарей конденсаторов Qнк2 для данной группы трансформаторов равна:
Qнк2= Qт.max- Qнк1-g*Nт.э.*Sт, (7)
где g - коэффициент, зависящий от некоторых показателей к1 и к2 и схемы питания цеховой подстанции (магистральная или радиальная). Коэффициенты к1 и к2 зависят от расчетной стоимости потерь электроэнергии, от района страны, от сменности работы предприятия и от других факторов, причем, к1 - коэффициент удельных потерь, к2 - коэффициент, зависящий от конструкции линии. Из [1] значение коэффициента к1:
к1=103*(Знк-Звк)/Сo, (8)
где Знк и Звк - усредненные приведенные затраты на конденсаторы низкой и высокой стороны, Со - удельная стоимость батарей конденсаторов. При отсутствии достоверных стоимостных показателей для практических расчетов к1 рекомендуется принимать по таблице [1], для объединенной энергосистемы центра при двухсменной работе к1=12. При мощности трансформатора 1000 кВ×А и принятой длине линий до 0,5 км находим к2=2 по графику [1]. Тогда из графиков [1] определяю g=0,6.
Зная максимальные нагрузки групп трансформаторов за наиболее загруженную смену табл.3., для каждой группы цеховых трансформаторов одинаковой мощности минимальное их число определяю наибольшей расчетной активной нагрузкой:
Nт.min=Рст/(bт*Sт)+DN.
При выборе числа и мощности трансформаторов для питания сети ниже 1 кВ цехов следует учитывать, что при повышении мощности трансформаторов 10/0,4 кв выше 1000 кВ×А резко возрастает их стоимость. Для цеховых трансформаторных подстанций ТП1-ТП9 выбираю трансформаторы мощностью 1000 кВ*А каждый марки ТМ (номинальные данные которого в табл. 4).
Таблица 4
Технические характеристики трехфазного двух обмоточного
трансформатора типа ТМ
| Напряжение, кВ | Мощность кВ*А | Потери РХ ,кВт | Потери РК ,кВт | Ток ХХ, % | Напряжение КЗ, % |
| 10 | 1000 | 3,3 | 11,6 | 1,4 | 5,5 |
Коэффициент загрузки трансформаторов примем равным 0.7 с учетом резервирования и возможной работы с перегрузкой. В первом этапе расчета рассчитываю минимальное число трансформаторов (2), экономически оптимальное число трансформаторов (3), определяю реактивную мощность, которую целесообразно передавать через трансформатор в сеть до 1 кВ (5), определяю мощность батарей конденсаторов ниже 1 кВ для данной группы трансформаторов (6) и определяю дополнительную мощность батарей конденсаторов для данной группы трансформаторов (7). Результаты расчета для подстанций ТП1 - ТП9 представлены ниже.
Для подстанции ТП1:
Nт.min= 4,5/(0,7×1)=7
Из графика [1] при Nт.min = 7, DN = 0,57 и bт = 0,7 находим m = 0 ;
Nт.э.= 7+0=7;
Qт=
=1,94, МВАр;Qнк1=3,97-1,94=2,03 ,МВАр;
Qнк2 =3,97-2,03-0,6×7×1=0.
Для подстанции ТП2:
Nт.min= 7,2/(0,7×1)=11
Из графика [1] при Nт.min = 11, DN = 0,71 и bт = 0,7 находим m = 0 ;
Nт.э.= 11+0=11;
Qт=
=2,73 ,МВАр;Qнк1=5,21-2,73=2,48 ,МВАр;
Qнк2 =5,21-2,48-0,6×11×1=0.
Для подстанции ТП3:
Nт.min= 3/(0,7×1)=5
Из графика [1] при Nт.min = 5, DN = 0,71 и bт = 0,7 находим m = 0 ;