Гидравлический расчёт узла гидротехнических сооружений

СОДЕРЖАНИЕ

Расчётмагистральногоканала.
1. Проверкаканала на условиенеразмываемостии незаиляемости.
2. Проверкаканала на заиление.
3. Определениеглубин наполненияканала.
Расчётраспределительногои сбросногоканала.
1. Определениеглубины наполнениятрапецеидальногосбросногоканала по заданнойширине по дну.
  1. Расчётраспределительногоканала методомИ.И Агроскина.
  2. Расчётсбросногоканала.
Расчёткривой свободнойповерхностив магистральномканале.
1. Определениекритическойглубины враспределительномканале.
2. Установлениеформы кривойсвободнойповерхности.
3. Расчёткривой подпорав магистральномканале методомИ.И. Агроскина.
Гидравлическийрасчёт шлюза-регулятора.

4.1 Определениеширины шлюза– регуляторав голове магистральногоканала.

Расчётводосливнойплотины.
1. Определениегребня водосливнойплотины.
2. Построениепрофиля водосливнойплотины.
Гидравлическийрасчёт гасителей.
1. Определениеформы сопряженияв нижнем бьефеводосливнойплотины методомИ.И. Агроскина.
2. Гидравлическийрасчёт водобойнойстенки (Расчётдлины колодца).
Списокиспользуемойлитературы.

Вариант3(5).

Нареке Nпроектируетсяузел гидротехническихсооружений.

Всостав узлавходят:

А) Водосливнаяплотина.

Б) Водозаборныйрегулятор счастью магистральногоканала.

Магистральныйканал подаётводу на орошениеи обводнениеподкоманднойему территории.На магистральномканале устраиваетсяраспределительныйузел. На сбросномканале, идущемот этого узла,устраиваетсяперепад (схемаI).

СхемаI

Расчётмагистральногоканала.

Всостав расчётавходит:

Определениеразмеров каналаиз условия егонеразмываемости(при Q_max= 1,5Q_н)и незаиляемости(при Q_min= 0,75Q_н).
Определениенормальныхглубин длязаданных расходови построениекривой

Q= f(h).

Данныедля расчёта:

РасходQ_н= 9,8 м³/сек.Q_max= 14,7. Q_min= 7,35.
Уклондна канала i= 0,00029.
Грунты– плотные глины.
Условиесодержания:среднее.
Мутностьпотока = 1,35 кг/м³.
Составнаносов пофракциям в%:
1. d= 0.25 – 0.1 мм = 3.
2. d= 0,10 – 0,05 мм = 15.
3. d= 0,05 – 0,01 мм = 44.
4. d= 0,01мм= 38.
Глубинаводы у подпорногосооружения3,0 h₀.

1.1 Проверка каналана условиенеразмываемостии незаиляемости.

Принимаемкоэффициентзаложенияоткоса канала«m»в зависимостиот грунта ислагающегорусла каналапо таблице IX[1] m= 1.
Принимаемкоэффициентшероховатости“n”в зависимостиот условиясодержанияканала по таблицеII[1] n= 0,025.
Принимаемдопускаемоезначение скоростина размыв взависимостиот грунта,слагающегорусло каналапо таблице XVI[1] V_доп= 1,40 м/с.
Принимаеммаксимальнуюскорость потокав канале V_max= V_доп= 1,40м/с.
Вычисляемфункцию

изформулы Шези:
Повычисленномузначению функции

припринятомкоэффициентешероховатости( n), определяемдопускаемыйгидравлическийрадиус (R_доп).

R_доп= 2,92 м. ТаблицаX[1].

Вычисляемфункцию

Q_max– максимальныйрасход каналам³/с.

4m₀– определяетсяпо таблице X[1]4m₀= 7,312.

Повычисленномузначению функции

припринятомкоэффициентешероховатости( n), определяемгидравлическинаивыгоднейшийрадиус сеченияпо таблицеX[1]. R_гн= 1,54 м.
СравниваемR_доп с R_гни принимаемрасчётныйгидравлическийрадиус сечения(R).Так как R_допR_гнто RR_гн 2,92 1,54,принимаем R= 1,38.
Определяемотношение
Повычисленномуотношению

определяемотношение
потаблице XI[1].
Вычисляемширину каналапо дну и глубинупотока в канале

Принимаемстандартнуюширину равную8,5 м.

Определяетсяглубина потокав канале припропуске нормальногорасхода Q_нпри принятойширине каналав м. Для этоговычисляетсяфункция

Далееопределяетсягидравлическийнаивыгоднейшийрадиус по таблицеX[1]

R_гн= 1,31 м. По вычисленномуотношению

определяетсяотношение

потаблице XI[1].Нормальнаяглубина

Определяетсяглубина потокав канале припропускеминимальногорасхода:

При

R_гн= 1,17, таблица XI[1].

Далееопределяемотношение

По этому отношениюопределяем

таблица XI[1].

1.2 Проверка каналана заиление.

Вычисляетсяминимальнаясредняя скоростьтечения в канале:
Вычисляетсяминимальныйгидравлическийрадиус живогосечения канала:
Определяетсягидравлическаякрупностьнаносов длязаданногозначения диаметровчастиц даннойфракции, таблицаXVII[1].

Таблица1.

Составнаносов пофракциям.

Фракции	I	II	III	IV
Диаметр,мм.	0,25 – 0,1	0,1 – 0,05	0,05 – 0,01	0,01
Р,%.	1	12	28	59
Гидравлическаякрупность.	2,7	0,692	0,173
Wd,см/с.	2,7 - 0,692	0,692 - 0,173	0,173 - 0,007	0,007

Определяетсяосреднённаягидравлическаякрупность длякаждой фракции.

Определяетсясредневзвешеннаягидравлическаякрупностьнаносов:

Принимаетсяусловнаягидравлическаякрупностьнаносов. Сравниваем

тоесть 0,002 м/с, то W₀= 0,002 м/с.
Вычисляемтранспортирующуюспособностьпотока:

.

Сравниваем:

-канал не заиляется.

Определениеглубины наполненияканала графическимметодом.

Расчётдля построениякривой Q= f(h)ведётся в табличнойформе.

Таблица2.

Расчёткоординаткривой Q= f (h).

h,м.	, м².	X,м².		,м/с.	Q,м³/с.	Расчетныеформулы
0,5	4,5	9,9	0,45	22,72	1,74
1	8,5	11,3	0,75	32,72	4,73
1,5	15	12,7	1,18	44,83	11,43
2	21	14,1	1,49	52,50	18,74

-определяетсяпо таблицеX[1].

Поданным таблицы2 строится криваяQ = f (h).

Покривой, призаданном расходе,определяетсяглубина:

h_max= 1,75 м при Q_max= 14,7 м³/с.

h_н= 1,50 м при Q_н= 9,8 м³/с.

h_min= 1,25 м при Q_min= 7,35 м³/с.

Вывод:Прирасчёте максимальнойглубины двумяспособамизначения максимальнойглубины имеютнебольшиерасхождения,что может бытьвызвано неточностьюокругленийпри расчёте– расчёт выполненверно.

2. Расчёт распределительногои сбросногоканалов.

Определениеглубины наполнениятрапецеидальногосбросногоканала по заданнойширине по дну.

Данныедля расчёта:

Распределительныйканал:

ширинапо дну b= 6,4 м.
расходQ= 0,5 Q_maxмагистральногоканала – Q= 7,35.
Уклонканала i= 0,00045.
Грунты– очень плотныесуглинки.
Коэффициентшероховатостиn= 0,0250.

Сбросной канал:

расходQ= Q_maxмагистральногоканала Q= 14,7.
Уклондна i= 0,00058.
Грунты– плотные лёссы.
Коэффициентшероховатостиn= 0,0275.
Отношениеглубины передперепадом кh_кр.

2.1.1 Расчётраспределительногоканала методомАгроскина.

m= 1, табл. IX[1].
n = 0,0250.
Вычисляетсяфункция F(R_гн).

Определяетсягидравлическинаивыгоднейшийрадиус по функции

R_гн= 1,07, табл.X[1].

Вычисляемотношение
Поотношению

по таблицеXI[1]определяемотношение

2.1.2 Расчётсбросногоканала.

m= 1, таблица IX[1].
n= 0,0275. 4m₀= 7,312.
Вычисляемфункцию

:
Определяемгидравлическинаивыгоднейшийрадиус по таблицеX[1]по функции

.R_гн= 1,35.
Принимаемрасчётныйгидравлическийрадиус сеченияR= R_гн;
Поотношению

,определяем
таблицаXI[1].
табл.XI[1].

3. Расчёткривой подпорав магистральномканале методомАгроскина.

Определениекритическойглубины враспределительномканале.

Исходные данные:(из расчётамагистральногоканала).

РасходQ= 9,8 м³/сек.
Ширинаканала по днуb_ст= 8,5 м.
h_н= h₀=1,42 м.
коэффициентзаложенияоткоса m= 1.
Коэффициентшероховатостиn= 0,025.
Уклондна канала i= 0,00029.
Глубинаводы у подпорногосооруженияh_н= 3,0h₀=3 1,42 = 4,26 м.
КоэффициентКориолиса=1,1.
Ускорениесвободногопадения g= 9,81 м/с².

Наиболее простымспособом являетсярасчёт критическойглубины методомАгроскина.

Критическаяглубина дляканала прямоугольногосечения определяетсяпо формуле:

Безразмернаяхарактеристика

вычисляетсяпо формуле

Изэтого следует:

Установлениеформы кривойсвободнойповерхности.

Знакчислителядифференциальногоуравненияопределяетсяпутём сравненияглубины потокау подпорногосооружения h_nс нормальнойглубиной h₀.

Знакзнаменателядифференциальногоуравненияопределяетсяпутём сравненияглубин потокау подпорногосооруженияh_nс критическойглубиной. Так как h_n= 4,26 h₀= 1,42, то kk₀,

,числительвыражения (1)положительный(+).

Таккак h_n= 4,26 h_кр= 0,519, то поток находитсяв спокойномсостоянии Пк1,знаменательвыражения (1)положительный(+).

в магистральномканале образуетсякривая подпоратипа A₁.

3.3 Расчёткривой подпорав магистральномканале методомИ.И. Агроскина.

Гидравлическийпоказательрусла (x)принимаемравным 5,5.

Приуклоне i0 расчёт каналаведём по следующемууравнению:

,где e_1-2– расстояниемежду двумясечениямипотока с глубинамиh₁и h₂,м.

а– переменнаявеличина, зависящаяот глубиныпотока.

i– уклондна канала =0,00029.

z– переменнаявеличина зависящаяот глубин потока.

- среднееарифметическоезначение фиктивногопараметракинетичности.

 (z)– переменнаяфункция.

Переменнаявеличина aопределяетсяпо формуле:

, где h₁и h₂– глубина потокав сечениях.

z₁и z₂– переменныевеличины всечениях междукоторыми определяетсядлина кривойсвободнойповерхности.

где

=1,532табл. XXIII(а)[1].

h– глубина потокав рассматриваемомсечении, м.

 -безразмернаяхарактеристикаживого сечения.

h₀– нормальнаяглубина = 1,42.

_-безразмернаяхарактеристика.

Гидравлическийрасчёт шлюза– регуляторав голове магистрального

канала.

Определениеширины шлюза– регуляторав голове магистральногоканала.

В состав расчётавходит:

Определениерабочей ширинырегуляторапри максимальномрасходе вмагистральномканале. Щитыполностьюоткрыты.

Данные длярасчёта:

РасходQ_max= 14,7 м³/с.
Стандартнаяширина магистральногоканала b_к= 8,5 м.
h_max= 1,80 м.
коэффициентоткоса m= 1.
z= (0,1 – 0,3 м) = 0,1м.
Формасопряженияподводящегоканала с регулятором:раструб.

Порядокрасчёта:

Определяетсянапор передшлюзом регуляторомH= h_max+ z= 1,80 + 0,1 = 1,9 м.
Определяетсяскорость потокаперед шлюзомрегулятором:
Определяетсяполный напорперед регулятором:

= 1,1.
Проверяетсяводослив наподтопление,для чего сравниваетсяотношение

-глубина подтопления.

P – высота водосливасо стороны НБ.

Вычисляемвыражение:

Где_п– коэффициентподтопления.

m– коэффициентрасхода водослива.

b– ширина водослива.

H₀– полный напор.

Дальнейшийрасчёт ведётсяв табличнойформе.

Таблица4.1

Расчётдля построенияграфика зависимости

=f(b).

b,м.	m таб.8.6[1]	K₂ таб.8.7[1]	Подтоплениеводослива		_п таб.22.4[1]		Примечание
b,м.	m таб.8.6[1]	K₂ таб.8.7[1]	Подтоплен	Неподтоплен	_п таб.22.4[1]		Примечание
1	2	3	4	5	6	7	8
6,8	0,369	0,76	+	-	0,81	2,03
5,95	0,365	0,77	+	-	0,79	1,71
5,1	0,362	0,81	+	-	0,80	1,48
4,25	0,358	0,82	+	-	0,81	1,23

Водосливсчитаетсяподтопленнымесли

,коэффициентподтопленияопределяетсяпо табл. 8.8[1].

Поданным таблицы4.1 строится графикзависимостии по графикуопределяетсяискомая ширинаb.

.Принимаемрегулятороднопролётныйшириной 4,2м.

5. Расчётводосливнойплотины.

Всостав расчётавходит:

Выбори построениепрофиля водосливнойплотины (безщитов).
Определениеширины водосливнойплотины иопределениещитовых отверстийпри условиипропуска расходаQ= Q_max.

Исходныеданные:

Уравнение

для реки в створеплотины: - коэффициент«а» 12,1.

коэффициент«b»20.

Расход Q_max= 290 м₃/с.
Отметкагоризонта водыперед плотинойпри пропускепаводка ПУВВ– 60,3 м.
Ширинареки в створеплотины, В –24 м.
Ширинащитовых отверстий5,0.
Толщинапромежуточныхбычков t,1,0 – 1,5 м.
Типгасителя внижнем бьефе:водобойнаястенка.

Порядокрасчёта:

Выборпрофиля водосливнойплотины.

Водосливнаяплотина рассчитываетсяпо типу водосливапрактическогопрофиля криволинейногоочертания (зарасчетныйпринимаемпрофиль I).

Полнаяхарактеристика:водосливпрактическогопрофиля, криволинейногоочертания, сплавным очертаниемоголовка,безвакуумный.

Определениебытовой глубиныв нижнем бьефеплотины (h_б).

Дляопределения(h_б)при заданномрасходе необходимопо заданномууравнению

построитьграфик зависимостиQ= f(h_б).Расчёт координатэтого графикаведётся в табличнойформе.

Табл.5.1

Расчёткоординатграфика зависимостифункции Q= f(h_б).

h_б,м.	h_б²	ah_б²	bh_б²
1	1	12,1	20	32,1
2	4	48,4	40	88,4
3	9	108,9	60	168,9
4	16	193,6	80	273,6
5	25	302,5	100	402,5

Определениеширины водосливнойплотины и числаводосливныхотверстий припропуске заданногорасхода:

1. Определяемпрофилирующийнапор передплотиной

где-ПУВВ– отметка подпёртогоуровня высокихвод (maxотметка возможнаяв водохранилище).

Г= НПУ= НПГ= 58 м. где НПУ– нормальныйподпёртыйуровень.

Принимаемскорость подходаперед плотинойV₀0 

,тогдаполный напорравен H₀= H_пр.

Принимаемкоэффициентрасхода водосливапри H₀= H_пр= 2,3 м, для профиля[1] m=0,49.
Определяемвысоту водосливнойплотины P= Г– дна= 58 – 49,2 = 8,8 м.
Проверяемусловие подтопленияводосливнойплотины. Дляэтого сравниваемвысоту плотиныс бытовой глубиной.P= 8,8 h_б= 4,2 – плотина неподтоплена.

_п=1.

Принимаемкоэффициентбокового сжатия=0,98.
Вычисляетсяширина водосливнойплотины в первомприближении:

Сравниваемвычисленнуюширину водосливнойплотины с ширинойреки в створеплотины. b= 39,08 B_р= 24,0 м (ширина плотиныбольше шириныреки). Так какширина плотиныбольше шириныреки – это значит,что отметкагребня плотины(Г)равная НПГ(нормальныйподпёртыйгоризонт) необеспечиваетпри профилирующемнапоре пропускмаксимальногорасхода. В этомслучае рекомендуется:1. Понизить отметкугребня водосливнойплотины увеличивтем самымпрофилирующийнапор и пропускнуюспособностьплотины. 2. Наряду с водосливнойплотинойспроектироватьглубокие донныеотверстия,отметки порогакоторых нижеотметки гребняводосливнойплотины.

Принимаем зарасчётный 1вариант, т.е.понижаем отметкугребня водосливнойплотины повсему водосливномуфронту.

5.1 Определениеотметки гребняводосливнойплотины.

Принимаемширину водосливнойплотины равнойширине реки:B_пл= B_р= 24 м.
Определяемчисло пролётов:t= 1; b_пр= 5,0 м.
Определяемрасход проходящийчерез одинпролёт водосливнойплотины
Принимаемкоэффициентрасхода водосливнойплотины m= 0,49.
Принимаем,что водосливнаяплотина неподтапливается_п= 1.
Выражаемрасход проходящийчерез 1 водосливнойпролёт по формуле:
Определениевеличины пониженияотметки гребняводосливаграфоаналитическимспособом. Строимграфик зависимости

=f(h).Расчёт координатэтого графикаведётся в табличнойформе.

Таблица5.2

Расчётграфика зависимости

=f(h).

h,м	=H_пр+ h		E
0,5	2,8	4,68	0,96	4,49
1	3,3	5,99	0,95	5,69
1,5	3,8	7,41	0,95	7,04
2	4,3	8,92	0,94	8,38

,где a= 0,11, табл.22.29[2]. b_пр– ширина пролёта5 м.

Поданным таблицыстроим график.

5.2 Построениепрофиля водосливнойплотины.

Построениепрофиля водосливнойплотины выполняетсяпо способуКригера – Офицерова.

Дляпостроенияпрофиля поэтому способунеобходимоумножить

на единичныекоординатыприведённыев таблице 8.2 [1].Расчёт координатсливной граниплотины и профиляпереливающейсяструи сводимв таблице 5.3.

Таблица5.3

Координатысливной граниплотины ипереливающейсяструи.

X,м.	Y,м.
	Очертаниекладки	Очертаниеструи
	Очертаниекладки	Внешняяповерхность	Внутренняяповерхность
0,00	0,453	-2,991	-0,454
0,36	0,129	-2,891	-0,129
0,72	0,025	-2,779	-0,025
1,08	0,000	-2,664	0,000
1,44	0,025	-2,527	0,025
2,16	0,216	-2,232	0,227
2,88	0,529	-1,839	0,551
3,60	0,921	-1,368	0,961
4,32	1,414	-0,788	1,476
5,04	2,034	-0,108	2,124
6,12	3,142	1,098	3,312
7,20	4,446	2,495	4,716
9,00	7,056	5,400	7,560
10,8	10,166	9,000	11,196
12,6	13,744	13,176	15,336
14,4	17,748	18,000	20,196
16,2	22,392	23,544	25,74

Воизбежании ударавнизпадающейструи о днонижнего бьефа,сливную граньплотины сопрягаютс дном при помощикривой радиусаR,так чтобы предатьструе на выходегоризонтальноеили близкоеему направление.Радиус принимаемпо таблице8.3[1]. При P10 м R= 0,5P.

Поданным таблицына миллиметровкестроится профильводосливнойплотины ипереливающейсяструи.

6. Гидравлическийрасчёт гасителей.

6.1 Определениеформы сопряженияв нижнем бьефеводосливнойплотины методомИ.И. Агроскина.

Определяемудельный расходводосливнойплотины:
Вычисляетсяудельная энергияпотока в верхнембьефе:
Определяетсявторая сопряжённаяглубина

,для чего вычисляетсяфункция: ф(_с).
где - коэффициентскорости (=0,95).По вычисленнойфункции ф(_с)определяетсяглубина
табл. XXIX[1].
Сравниваем

с h_б:
- сопряжениев НБ, происходитв форме отогнанногогидравлическогопрыжка, длягашении энергиив нижнем бьефепроектируетсягаситель (водобойнаястенка).

6.2 Гидравлическийрасчёт водобойнойстенки.

Определяемвысоту водобойнойстенки.

Определяетсяскорость потокапред водобойнойстенкой:

Гдекоэффициентзапаса = 1,05.

- вторая сопряжённаяглубина = 5,33 м.

Определяетсянапор над водобойнойстенкой безскоростногонапора:
Вычисляетсявысота водобойнойстенки.
Вычисляемудельную энергиюпотока передводобойнойстенкой:
Вычисляетсяфункция ф(_с).

где- коэффициентскорости, дляводобойнойстенки =0,9.

Определяетсяотносительнаяглубина

по вычисленномузначению функции_с,при коэффициентескорости ,по табл. XXIX[1].
=0,6644.
Вычисляетсявторая сопряжённаяглубина послеводобойнойстенки:
Сравнивается

с h_би устанавливаетсяформа сопряженияза стенкой:

=3,87h_б= 4,2 – сопряжениеза водобойнойстенкой происходитв форме надвинутогогидравлическогопрыжка и стенкаработает какподтопленныйводослив, вэтом случаенапор над стенкойувеличивается,а высота водобойнойстенки уменьшается.

10. Расчёт длиныколодца:

Длина колодца16 метров.

Л И Т Е РА Т У Р А

АндреевскаяА.В., КременецкийН.Н., энергия1964 г.
Методическиеуказания ккурсовой работепо гидравликена тему: «Гидравлическийрасчёт узлагидротехническихсооружений».ПГСХА. Сост.Т.И. Милосердова– Уссурийск,1994 г.
Методическиеуказания кпрактическимзанятиям погидравликена тему: «Гидравлическийрасчёт гасителя»ПГСХА; сост.Т.И. Милосердова– Уссурийск1995 г.
ШтеренлихтД.В. Гидравлика.Учебник длявузов. Энергоатомиздат,1984 г.

Расчётмагистральногоканала……………………………………………….

Проверкаканала наусловиенеразмываемостии незаиляемости………
Проверкаканала назаиление……………………………………………...
Определениеглубин наполненияканала…………………………………

Расчётраспределительногои сбросногоканала……………………………
1. Определениеглубины наполнениятрапецеидальногосбросногоканала позаданной ширинепо дну……………………………………….
  1. Расчётраспределительногоканала методомИ.И Агроскина………
  2. Расчётсбросногоканала………………………………………………

Расчёткривой свободнойповерхностив магистральномканале………….
1. Определениекритическойглубины враспределительномканале…….…………………………………………………………………
2. Установлениеформы кривойсвободнойповерхности………………….
3. Расчёткривой подпорав магистральномканале методомИ.И. Агроскина………………………………………………………………….

Гидравлическийрасчётшлюза-регулятора………………………………..
1. Определениеширины шлюза– регуляторав головемагистральногоканала……………………………………………………………………….

Расчётводосливнойплотины……………………………………………….
1. Определениегребня водосливнойплотины……………………………..
2. Построениепрофиля водосливнойплотины…………………………….

Гидравлическийрасчётгасителей………………………………………….
1. Определениеформы сопряженияв нижнем бьефеводосливнойплотины методомИ.И. Агроскина……………………………………….
2. Гидравлическийрасчёт водобойнойстенки (Расчётдлины колодца)…

Списокиспользуемойлитературы…………………………………………..

СОДЕРЖАНИЕ

Таблица3.1

Таблицадля расчётакривой подпорав магистральномканале.

№ сечения	h	h		F()	hF()	z	z	a= 3/8	a / i	()	Пк`	Пк`_ср	1 - Пк`_ср	Ф(z)	 Ф(z)	(14) (16)	(8) – (17)	e_1-2=(10) (18)
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18	19

1	1,46		0,27	1,508	2,20	1,019				0,405	0,049			0,473
		0,46					0,19	2,42	8344,8			0,051	0,949		-0,355	-0,343	0,53	4422,7
2	1,92		0,34	1,376	2,62	1,20				0,435	0,053			0,118
		0,46					0,21	2,19	7551,7			0,054	0,946		-0,07	-0,07	0,28	2114,5
3	2,38		0,39	1,287	3,06	1,41				0,455	0,055			0,048
		0,46					0,15	3,06	10551,7			0,057	0,943		-0,018	-0,02	0,17	1793,8
4	2,84		0,46	1,196	3,39	1,56				0,477	0,058			0,030
		0,46					0,17	2,71	9344,8			0,059	0,941		-0,012	-0,01	0,18	1682,1
5	3,3		0,51	1,142	3,77	1,73				0,492	0,060			0,018
		0,46					0,16	2,87	9896,6			0,061	0,939		-0,006	-0,006	0,17	1682,4
6	3,76		0,56	1,094	4,11	1,89				0,505	0,062			0,012
		0,46					0,16	3,13	10793,4			0,063	0,937		-0,004	-0,004	0,16	1726,9
7	4,26		0,61	1,051	4,48	2,05				0,527	0,064			0,008

Приморскаягосударственнаясельскохозяйственнаяакадемия

Институтземледелияи природообустройства

Кафедрамелиорации

и в/хстроительства

Курсоваяработа по гидравлике

«Гидравлическийрасчёт узлагидротехническихсооружений»

Выполнил:

студент732 группы

ОмельченкоА.Н.

Проверил:преподаватель

МилосердоваТ.И.

Гидравлический расчёт узла гидротехнических сооружений

Фракции

Расчёткоординаткривой Q= f (h).

Л И Т Е РА Т У Р А

Кафедрамелиорации

Курсоваяработа по гидравлике

Уссурийск2001