Электрефикация рудника Октябрьский (стр. 4 из 7)

сosφ_ДВ =0,65 ; sinj_ДВ=

Общая допустимая потеря напряжения в низковольтной сети

SDU = U_Х.Х – U_ДВ.MIN = 400 - 0,95 × 400 = 39 В.

Потери напряжения в фидерном кабеле

DU_Ф = SDU - DU_Т.Н - DU_Г = 39 – 10,4 – 16,9 = 11,7 В.

Сечение фидерного кабеля по допустимой потере напряжения в нормальном режиме

S_Ф.К. =

= 47,5 мм².

где I_Ф - ток в фидерном кабеле, А; k - коэффициент, учитывающий относительное значение индуктивного сопротивления кабеля (при соsj = 0,6 - 0,7 и сечениях рабочей жилы 4-70 мм²k = 1-1,3, а при сечениях рабочей жилы 70-150 мм²k = 1,2-1,6 для гибких и бронированных кабелей напряжением до 1000 В); L_Ф - длина фидерного кабеля, м; соsj - средневзвешенный коэффициент мощности токоприемников участка; g = 50 м/(Ом×мм²) - удельная проводимость меди при 65⁰С.

Сечение гибкого кабеля буровой установки SOLO-710 по допустимой потере напряжения в нормальном режиме

S_Г =

= = 45,2 мм².

Выбранные ранее стандартные сечения кабелей удовлетворяют условиям потери напряжения в нормальном режиме.

Фактическое напряжение (В) на зажимах электродвигателя при пуске

,

где U_РП - напряжение на шинах РПП-НН до пуска двигателя - разность между номинальным напряжением питающего трансформатора и потерей

напряжения в сети до РП при нормальной работе всех приемников, за

исключением пускаемого, В:

;

n - число одновременно пускаемых электродвигателей; I_ДВ.ПН., cosj_П - соответственно ток (А) и коэффициент мощности электродвигателя при пуске (принимаются равными пусковому току и соответствующему ему коэффициенту мощности при номинальном напряжении. При отсутствии каталожных данных cosj принимается равным 0,5); U_С - номинальное напряжение сети, В; åR_Н - суммарное активное сопротивление трансформатора, фидерного и гибкого кабелей, Ом:

,

å Х_Н - суммарное индуктивное сопротивление трансформатора,

фидерного и гибкого кабелей, Ом:

å Х_Н = Х_Т + Х_Ф +Х_Г .

Суммарное активное сопротивление трансформатора, фидерного и гибкого кабелей.

Ом.

Суммарное индуктивное сопротивление трансформатора, фидерного и гибкого кабелей.

å Х_Н =0,0224+0,00156+0,0125=0,03646 Ом.

Напряжение на шинах РПП-НН до пуска двигателя.

Буровая установка MINIMATICD-07, номинальный ток двигателя у которой I_H = 120A.

Принимаем кабель ГРШЭ-3х25 с номинальным сечением жилы 25 мм² и длительно допустимым током нагрузки 136 А.

Гибкий кабель проверяем на термическую стойкость.

Коэффициент загрузки гибкого кабеля

b_КГ =

= = 0,79;

I_ДВ = 120А; К_t = 1,12.

Коэффициент загрузки К_З находим по приложению 2.4. При 15⁰С для кабелей с резиновой изоляцией при b_КГ = 0,79 линейной интерполяцией находим

К_З = 1,14 -

(0,79-0,7) = 1,104.

Предельно допустимый ток КЗ I_П (А) кабеля буровой установки MINIMATICD-07

I_П =

.

Для кабелей с резиновой изоляцией С=101, для отключающего аппарата t_П = 0,1 с.

I_П =

= 8711 А;

I_П =8711А>I_КЗ⁽³⁾.=6159А.

Выбранное ранее сечение кабеля удовлетворяет условию термической стойкости.

Проверяем гибкий кабель по потере напряжения.

Активное и индуктивное сопротивления гибкого кабеля, Ом

R_Г = r₀ L_Г = 0,74 × 0,15= 0,111 Ом; Х_Г = x₀L_Г = 0,0662 × 0,15 = 0,00993Ом

Потеря напряжения

U_Г в гибком кабеле буровой установки MINIMATICD-07

U_Г= ×I_ДВ×(R_Г×cosj_ДВ+Х_Г×sinj_ДВ)=1,73×120×(0,111×0,65+0,00993×0,76) = 16,54В

Сечение гибкого кабеля для вентиляторов ВМ-6М по допустимой потере напряжения в нормальном режиме

S_Г =

= = 24,5 мм².

Выбранное ранее стандартное сечение кабеля удовлетворяет условию потери напряжения в нормальном режиме.

Суммарное активное сопротивление трансформатора, фидерного и гибкого

кабелей.

Ом.

Суммарное индуктивное сопротивление трансформатора, фидерного и гибкого кабелей.

å Х_Н =0,0224+0,00156+0,00993=0,03389 Ом.

Напряжение на шинах РПП-НН до пуска двигателя.

Вентиляторы ВМ-6М, номинальный ток одного вентилятора I_H =74,3А, а суммарный ток вентиляторов ΣI_H =148,6A.

Принимаем кабель ГРШЭ-3х35 с номинальным сечением жилы 35 мм² и длительно допустимым током нагрузки 168 А.

Гибкий кабель проверяем на термическую стойкость.

Коэффициент загрузки гибкого кабеля

b_КГ =

= = 0,79;

I_ДВ = 148,6А; К_t = 1,12.

Коэффициент загрузки К_З находим по приложению 2.4. При 15⁰С для кабелей с резиновой изоляцией при b_КГ = 0,79 линейной интерполяцией находим

К_З = 1,14 -

(0,79-0,7) = 1,104.

Предельно допустимый ток КЗ I_П (А) кабеля вентиляторов

I_П =

.

Для кабелей с резиновой изоляцией С=101, для отключающего аппарата t_П = 0,1 с.

I_П =

= 8711 А;

I_П =8711А>I_КЗ⁽³⁾.=6159А.

Выбранное ранее сечение кабеля удовлетворяет условию термической стойкости.

Проверяем гибкий кабель по потере напряжения.

Активное и индуктивное сопротивления гибкого кабеля, Ом

R_Г = r₀ L_Г = 0,52× 0,08= 0,0416 Ом; Х_Г = x₀L_Г = 0,0637 × 0,08 = 0,005096Ом

Потеря напряжения

U_Г в гибком кабеле вентиляторов ВМ-6М

U_Г= ×I_ДВ×(R_Г×cosj_ДВ+Х_Г×sinj_ДВ)=1,73×148,6×(0,0416×0,78+0,005096×0,63) = 9,2В

Сечение гибкого кабеля для вентиляторов ВМ-6М по допустимой потере напряжения в нормальном режиме

S_Г =

= = 34,8 мм².

Выбранное ранее стандартное сечение кабеля удовлетворяет условию потери напряжения в нормальном режиме.

Суммарное активное сопротивление трансформатора, фидерного и гибкого

кабелей.

Ом.

Суммарное индуктивное сопротивление трансформатора, фидерного и гибкого кабелей.

å Х_Н =0,0224+0,00156+0,005096=0,029056 Ом.

Напряжение на шинах РПП-НН до пуска двигателя.

Освещение (ТСШ-4/07), номинальный ток I_H =18,2А.

Принимаем кабель ГРШЭ-3х4 с номинальным сечением жилы 4 мм² и длительно допустимым током нагрузки 45 А.