Оценка напряженно-деформированного состояния массива пород (стр. 3 из 3)
εθ10 = (1/3.2*104)*(7.406-0,2*4.193)= 0.000205
εθ11 = (1/3.2*104)*(7.25-0,2*4.35)= 0.000199
2) εr=(1/E)*(σr -0.2*σθ)
εr1= (1/3.2*104)*(0.000-0,2*11.6)= -0.000072
εr2= (1/3.2*104)*(1.006-0,2*10.593)= -0.000034
εr3= (1/3.2*104)*(1.772-0,2*9.827)= -0.000006
εr4= (1/3.2*104)*(2.368-0,2*9.231)= 0.000016
εr5= (1/3.2*104)*(2.840-0,2*8.759)= 0.000034
εr6= (1/3.2*104)*(3.222-0,2*8.377)= 0.000048
εr7= (1/3.2*104)*(3.534-0,2*8.065)= 0.000060
εr8= (1/3.2*104)*(3.793-0,2*7.806)= 0.000069
εr9= (1/3.2*104)*(4.009-0,2*7.590)= 0.000077
εr10= (1/3.2*104)*(4.193-0,2*7.406)= 0.000084
εr11= (1/3.2*104)*(4.35-0,2*7.25)= 0.000090
Заключение
1. Овладел методами решения указанной задачи в полном объёме (метод сил и метод перемещений).
2. Исходя из методов результатов решения, можно заключить, что радиальное напряжение σr имеет прямо пропорциональную зависимость от радиальной координаты r, а тангенциальное напряжение σθ имеет обратно пропорциональную зависимость от r.
Список используемой литературы:
1. Баклашов И.В., Картозия Б.А. Механика подземных сооружений и конструкций крепей. М., 1984. 415 с.
2. Борисов А.А. Механика горных пород и массивов. М., Недра, 1980. 360 с.
3. Булычев Н.С. Механика подземных сооружений. М., Недра, 1982. 272 с.
4. Напряженно-деформированное состояние мерзлого массива пород вокруг вертикального ствола (методические указания)// Составитель Иудин М.М. Якутск, ЯГУ, 1997. 26 с.