За наслідками розподілу вантажів складемо таблицю, яка приведена у таблиці додатку К.2 з підсумковими результатами по кожному трюму, твіндеку, всьому судну в цілому і по кожному роду вантажу.

3.7 Характеристика експлуатаційних умов рейсу

Гідрометеорологічні умови плавання і характеристика портів заходу в частині вантажних операцій представлені у розділі 2.

Порт відходу: Пусан Н’ю Порт (щільність води 1,025 т/м3).

Порт приходу: Лонг Біч (щільність води 1,025 т/м3 ).

Відстань між портами: S = 5363,8 миль.

Час виконання рейсу: листопад.

Виконуваний рейс починається з порту Пусан Н’ю Порт і проходить через Японське море, Тихий Океан і закінчується в порту Лонг Біч.

У порту Пусан Н’ю Порт діє літня вантажна марка.У Тихому океані у цей період діє Зимова вантажна марка.

У порту Лонг Біч діє літня вантажна марка.

Параметри гідрометеорологічної обстановки в рейсі за маршрутом Пусан Н’ю Порт - Лонг Біч наведені у таблиці 3.2

Таблиця 3.2 – Параметри гідрометеорологічної обстановки в рейсі

Пункти рейсу	Температура повітря	Температура морської води	Відносна вологість повітря	Температура точки роси
Пусан Н’ю Порт	18	14	75	13.5
Тихий Океан	6	5	83	3.3
Лонг Біч	22	16	85	19.4

Температуру вантажу приймають рівною температурі повітря в порту завантаження.

Проаналізувавши гідрометеорологічні умови переходу робимо висновок, що вентиляція вантажних відсіків не потрібна. Інші непередбачувані гідрометеорологічні умови не очікуються.

Висновок до розділу

У даному розділі описані транспортні характеристики вантажу що перевозиться на судні «Х’юндай Токіо», його комерційні умови та порядок документування. Детально описана підготовка вантажних приміщень судна до прийому вантажу.

Також проведено розрахунок кількості запасів, які необхідні для вантажу у контейнерах між портами Пусан Н’ю Порт – Лонг Біч, та чистої та фактичної вантажопідйомності судна. Розроблено детальний план комплектації вантажу, його сепарація та кріплення на судні. Дана докладна характеристика експлуатаційних умов порту завантаження Пусан Н’ю Порт (Південна Корея) та вивантаження вантажу порт Лонг Біч (США). А також на основі проведених розрахунків температурних умов, зроблено висновок, що на дільниці даного рейсу примусова вентиляція вантажу не потрібна, тільки у випадку перевезення рефрижераторних контейнерів у трюмі необхідно в цілях безпеки періодично вентилювати приміщення трюмів.

РОЗДІЛ 4. КОНТРОЛЬ НАД ПОСАДКОЮ, ОСТІЙНІСТЮ ТА МІЦНІСТЮ КОРПУСА

4.1 Розподіл запасів та вантажів на судні

Загальний план судна та план розміщення контейнерів показаний на рисунках у додатках К.1, К.2.

Розрахунки запасів у порту навантаження і вивантаження наведені у таблицях додатків К.3, К.4, К5.

Розрахунки водотоннажності судна на відхід та прихід наведені у таблицях 4.1 та 4.2.

Таблиця 4.1 – Водотоннажність судна на відхід

Найменування статей нагрузки	На відхід
	Маса, т	Плечі, м		Моменти, м
	Маса, т	x	z	Mx	Mz
Вантаж	44126.30	5.99	19.99	264267.06	882097.03
Важке паливо	4395.20	-42.41	5.75	-186417.08	25273.04
Дизельне паливо	159.50	-80.37	13.76	-12818.74	2194.92
Баласт	6813.00	23.37	4.95	159221.23	33699.92
Мастила	182.20	-82.46	12.17	-15023.56	2217.57
Прісна вода	332.00	-99.33	15.72	-32976.21	5217.75
Другі танки	98.20	-117.07	3.00	-11496.16	294.51
Судно порожнем	27390.00	-23.14	15.21	-	-
Константа	344.50	-42.43	20.46	-14617.14	7048.47
РАЗОМ ВОДОТОННАЖНІСТЬ	83840.90	1.79	19.18	-	-
АРИФМЕТИЧНА СУМА МОМЕНТІВ Мх				150139.40	-

Таблиця 4.2 – Водотоннажність судна на прихід

Найменування статей нагрузки	На прихід
	Маса, т	Плечі, м		Моменти, м
	Маса, т	x	z	Mx	Mz
Вантаж	44126.30	5.99	19.99	264267.06	882097.03
Важке паливо	2780.10	-60.72	7.94	-168799.87	22067.89
Дизельне паливо	133.30	-80.14	15.10	-10682.43	2012.89
Баласт	7908.60	24.54	5.38	194048.20	42512.39
Мастила	178.80	-82.38	12.13	-14729.90	2168.21
Прісна вода	381.00	-99.33	15.64	-37842.93	5958.00
Другі танки	98.20	-117.07	3.00	-11496.16	294.51
Судно порожнем	27390.00	-23.14	15.21	-	-
Константа	344.50	-42.43	20.46	-14617.14	7048.47
РАЗОМ ВОДОТОННАЖНІСТЬ	83340.80	2.40	19.14	-	-
АРИФМЕТИЧНА СУМА МОМЕНТІВ Мх				200146.83	-

4.2 Контрольза посадкою та остійністю судна за матеріалами Інформації

4.2.1 Розрахунок посадки та початкової остійності

Посадку судна на початок та кінець рейсу визначено по діаграмі осадок носом та кормою. Діаграма виконана для осадок при щільності морської води ρ = 1,025 т/мі [21, c.154]

Посадки судна по діаграмі осадок носом та кормою наведені у таблиці 4.3.

Таблиця 4.3 – Посадки судна по діаграмі осадок носом та кормою

Найменування величин	Позначення і формули	Значення величин
Найменування величин	Позначення і формули	відхід	прихід
Водотоннажність масова , т	D (з табл. 4.1,4.2)	83840.90	83340.80
Момент водотоннажності по довжині, тм	Мх (з табл. 4.1,4.2)	150139.40	200146.83
Щільність забортної води, т/мі	ρ (з даних рейсу)	1.025	1.025
Водотоннажність для діаграми, тм	D = D*ρд/ρ	83840.90	83340.80
Момент для діаграми, тм	Мхд = Мх*ρд/ρ	150139.40	200146.83
Осадка судна носом, м	Тн (по діаграмі)	11.29	11.39
Осадка судна кормою, м	Тк (по діаграмі)	11.86	11.68
Осадка судна середня, м	Тср= (Тн+Тк)/2	11.58	11.54
Диферент судна, м	d = Тн – Тк	-0.58	-0.29

Середня осадка на початок рейсу відповідає осадці по зимову вантажну марку при завантаженні в солоній воді.

Поправки на вплив вільної поверхні рідких вантажів на метацентричну висоту та плечі статичної остійності вибирані з таблиць даних судових цистерн і приведені в таблиці 4.4.

Таблиця 4.4 – Поправки на вплив вільної поверхні рідких вантажів

Найменування цистерн	, тм	, тм
Бункер (моторне пальне)	6289	8105
Другі танки	280	280
Постачання	198,6	198,6
Баласт	4183	2685
Цистерни прісної води	24	20
СУМА Σ	10974,6	11288,6

Перевірка остійності по граничним моментам наведена в таблиці 4.5.

Таблиця 4.5 – Перевірка остійності по граничним моментам

Найменування величин	Позначення і формули	Значення величин
Найменування величин	Позначення і формули	відхід	прихід
Водотоннажність масова , т	D (з табл. 4.1, 4.2)	83840.90	83340.80
Момент відносно основної площини, тм	Мz (з табл. 4.1, 4.2)	150139.40	200146.83
Поправка на вільні поверхні, тм	Σ (з табл. 4.7)	10974.6	11288.6
Виправлений момент, тм	Mzвипр= Мz + Σ	161114	211435.43
Граничний момент, тм	Mzгран (з Інформації)	300000	300000
Різниця, тм	∆М = Mzвипр – Mzгран	-138886	-88564.6

Розрахунки параметрів початкової остійності наведені у таблиці 4.6.

Таблиця 4.6 – Розрахунки параметрів початкової остійності

Найменування величин	Позначення і формули	Значення величин
Найменування величин	Позначення і формули	відхід	прихід
Водотоннажність масова , т	D (з табл. 4.4)	83840,90	83340,80
Апліката центра маси судна, м	zg (з табл. 4.4)	16,40	16,68
Апліката поперечного метацентра, м	zm (з Інформації)	19,18	19,14
Невиправлена метацентрична висота, м	ho = zm - zg	2,78	2,45
Поправка до метацентричної висоти, м	∆h = Σ /D	0,129	0,130
Виправлена метацентрична висота, м	h = ho - ∆h	2,651	2,32
Мінімальна метацентрична висота, м	з Інформації	0,80	0,80

4.2.2 Розрахунок плечей статичної остійності

Плечі статичної остійності обчислені з використанням таблиць плечей остійності форми з Інформації і наведені у таблицях 4.7 та 4.8. ДСО на відхід та підхід надані у рисунках у додатках Л.1, Л.2 [59, c.184].

Таблиця 4.7 – Розрахунок ДСО на відхід.

ДСО KGcorr = 16,53 м	Кути крену
ДСО KGcorr = 16,53 м	10є	20є	30є	40є	50є	60є	70є
KN - OrdinateKG*	0,173,3212,810	0,346,6095,620	0,59,8668,265	0,6412,68110,579	0,7714,81612,728	0,8715,83314,381	0,9416,09015,538
	0,511	0,989	1,601	2,111	2,096	1,452	0,552

Диаграма ДСО на відхід надана у додатку Л.1.

Комплексна проробка рейсу теплохода Хюндай Токіо за маршрутом Пусан Ню ПортЛонг Біч (стр. 14 из 31)