Расчет привода ленточного конвейера 2 (стр. 5 из 9)
из стандартного ряда принимаем
мм.7. Минимальный угол наклона зубьев [2, с. 21]:
 . |
8. Суммарное число зубьев [2, с. 21]:
 . |
9. Действительное значение угла наклона зубьев [2, с. 21]:
 . |
10. Число зубьев [2, с. 21]:
шестерни:
;колеса:
.11. Делительный диаметр [2, с. 21]:
шестерни:
мм;колеса:
мм.12. Диаметр окружностей вершин [2, с. 21]:
шестерни:
мм;колеса:
мм.13. Диаметр окружностей впадин [2, с. 21]:
шестерни:
мм;колеса:
мм.14. Силы в зацеплении [2, с. 21]:
окружная:
;радиальная:
;осевая:
.2.2.4 Проверочный расчет
1. Проверка зубьев колеса по контактным напряжениям [2, с. 23]:
 ; |
где
– для косозубых передач; 
.Перегрузка
.2. Проверка зубьев по напряжениям изгиба [2, с. 23]:
колеса:  ; |
шестерни:  . |
где
и 
– коэффициенты, учитывающие форму зуба, принимаемые по [2, табл. 2.10] в зависимости от приведенного числа зубьев 
, 
, 
, 
; 
– коэффициент, учитывающий угол наклона зубьев, 
; 
– коэффициент, учитывающий перекрытие зубьев, 
; 
; 
.3 Проверочный расчет на прочность при действии пиковой нагрузки.
Коэффициент перегрузки
.Для предотвращения остаточных деформаций или хрупкого разрушения поверхностного слоя контактное напряжение
не должно превышать допускаемое напряжение 
: 
,где
. 
Для предотвращения остаточных деформаций и хрупкого разрушения зубьев напряжение изгиба
при действии пикового момента не должно превышать допускаемое 
: 
,где
,где
– предел выносливости при изгибе, 
; 
– максимально возможное значение коэффициента долговечности, 
; 
– коэффициент влияния частоты приложения пиковой нагрузки, 
– коэффициент запаса прочности, 
. 
. 
3 Расчет клиноремённой передачи
1. Выбираем сечение ремня по номограмме рис 5.2 в зависимости от мощности, передаваемой ведущим шкивом (Р = 4,545 кВт), и его частоты вращения (n1 = 960 об/мин). Выбираем ремень сечения Б (h = 10,5 мм, А = 138 мм2).
2. Определяем минимально допустимый диаметр ведущего шкива в зависимости от вращающего момента на валу двигателя Тдв = 43 Н·м и выбранного сечения ремня.
d1min= 125 мм.
3. В целях повышения срока службы ремней принимаем диаметр ведущего шкива на 1 порядок выше d1min из стандартного ряда.
d1= 140 мм.
4. Определяем диаметр ведомого шкива [5, с. 84]:
| d2= d1·u·(1-ε), |
где u – передаточное число ременной передачи, u = 2;
ε – коэффициент скольжения, ε = 0,01.
d2= 140·2·(1-0,01) = 280 мм.
По стандартному ряду принимаем d1= 280 мм.
5. Определяем фактическое передаточное число и проверяем его отклонение от заданного [5, с. 85]:
 ; |
= 2,02;  ; |
%.6. Определяем ориентировочное межосевое расстояние [5, с. 85]:
| a ≥ 0,55·(d1 + d2) + h, |
a ≥ 0,55·(140 +280) + 10,5 = 241,5 мм,
принимаем а = 300 мм.
7. Определяем расчетную длину ремня [5, с. 85]:
 ; |
= 1276 мм,По стандартному ряду принимаем l = 1250 мм.
8. Уточняем значение межосевого расстояния по стандартной длине [5, с. 85]:
 |
= 286 мм.9. Определяем угол обхвата ремнем ведущего шкива [5, с. 85]:
 ; |
= 153°.10. Определяем скорость ремня [5, с. 85]:
 , |
где [v] – допускаемая скорость, для клиновых ремней [v] = 25 м/с
= 7 м/с.11. Определяем частоту пробегов ремня [5, с. 85]:
 ; |
= 5,6 с-1.12. Определяем допускаемую мощность, передаваемую одним клиновым ремнем [5, с. 87]:
| [Pп] = [P0]·Cp·Cα·Cl·Cz , |
где [P0] – допускаемая приведенная мощность, передаваемая одним клиновым ремнем, по табл. 5.5 [P0] = 2,7 кВт;
Ср – коэффициент динамичности нагрузки, по табл. 5.2 Ср = 0,9;
Сα – коэффициент угла обхвата, по табл. 5.2 Сα = 0,92;
Сl – коэффициент влияния расчетной длины ремня к базовой, по табл. 5.2 Сl = 1;