АТП на 350 автомобилей (стр. 15 из 19)
; 
.4.6. Расчёт клиноременной передачи привода стенда
На первичный вал коробки передач через вертикальный редуктор должна быть подведена частота вращений n1=71/143 мин-1. (частота вращения вала III стенда).
Передаточное число конической передачи вертикального редуктора и всего редуктора
так как цилиндрические передачи вертикального редуктора не изменяют частоты (z1=z2=23)
.Расчёт ведём для второй скорости и мощности двигателя по методике изложенной [7] стр.270.
Выбираем сечение клинового ремня по табл.5.6 предварительно определяем угловую скорость и номинальный вращающий момент М1 на ведущем валу.
Исходные данные: N1=11 кВт, n1=1460 мин-1, u=5. Работа двухсменная, нагрузка реверсивная, динамическая.
Крутящий момент на быстроходном валу:
Н×м.При данном моменте принимаем сечение ремня "А" с размерами: bр=11 мм; h=8 мм, b0=13 мм, y0=2,8 мм, F1=0,81 см2.
Диаметр меньшего шкива в соответствии с рекомендациями dp min=90 мм, но так как в рассматриваемом случае нет жёстких ограничений к габаритам передачи, то для повышения долговечности ремня принимаем dр1=100 мм.
Диаметр большего шкива
мм.Стандартный диаметр по ГОСТ 17383‑73 dр2=500 мм.
Фактическое передаточное число:
.Скорость ремня:
м/с.Частота вращения ведомого вала:
мин-1.Межосевое расстояние:
мм.Расчётная длина ремня:
мм.Стандартная длина ремня L=2000 мм.
По стандартной длине L уточняем действительное межосевое расстояние:
мм.Минимальное межосевое расстояние для удобства монтажа и снятия ремней
мм.Максимальное межосевое расстояние для создания натяжения и подтягивания ремня при вытяжке:
мм.Угол обхвата на меньшем шкиве:
. 
.Исходная длина ремня (табл.2,15 [7]) L0=1700 мм. Относительная длина
.Коэффициент длины (табл.2. 19 [7]) СL=1,04.
Исходная мощность при dp1=100 мм и v=7,6 м/с передаваемая одним ремнём N0=1,275 кВт.
Коэффициент угла обхвата (табл.2,18 [7]) Са»0,86.
Поправка к крутящему моменту на передаточное число (табл.2. 20 [7]) DТн=1,2 Н×м.
Поправка к мощности
кВт.Коэффициент режима работы при указанной нагрузке (табл.2.8. [7]) Ср=0,73.
Допускаемая мощность на один ремень:
кВт.Расчётное число ремней по формуле:
.Коэффициент, учитывающий неравномерность нагрузки Сz=0,85.
Действительное число ремней в передаче
.Принимаем число ремней
.Сила начального натяжения одного клинового ремня:
Н,гдеq=0,1 кг/м (табл.2.12 [7]).
Усилие, действующее на валы передачи
Н.Размеры обода шкивов (табл.2.21 [7]) lр=11 мм; h=8,7 мм; b=3,3 мм; l=15±0,3 мм;
мм; v=1,0 мм; h1min=6 мм; a1=34°; а2=38°.Нагруженные диаметры шкивов
мм, 
мм.Шина обода шкивов
мм.4.7. Гидропривод стенда для обкатки коробок передач
4.7.1. Исходные данные для гидравлического расчёта стенда
Усилие, развиваемое цилиндром для создания нагрузки F=26 кН.
Рабочее давление в системе гидропривода Р=6,3 МПа.
Гидроцилиндр с односторонним штоком и одностороннего действия.
Рабочая плоскость безштоковая.
4.7.2. Расчёт диаметра гидроцилиндра
Диметр гидроцилиндра определяем по формуле
мм.Принимаем Д=100 мм (Приложение 1 [8]).
4.7.3. Определение диаметра штока цилиндра
мм.Принимаем d=50 мм (Приложение 3 [8]).
4.7.4. Расчёт расхода масла
Определяем расход масла при заданной скорости движения поршня, учитывая, что при манжетном уплотнении поршня и штока в гидроцилиндре объёмный КПД hоб=1.
м3/мин 
л/мин,гдем=5 м/мин-скорость движения поршня.
Принимаем Qном=20 л (приложение 5 [8]).
4.7.5. Выбор насоса
По расходу Q=19,2 л/мин принимаем для системы гидропривода пластинчатый насос типа 12‑33 АМ.
Техническая характеристика насоса 12‑33 АМ:
- рабочий объём насосаv0=32 см3;
- давление развиваемое насосомр=6,3 МПа;
- подача насоса при частоте вращения приводного двигателяn=960 мин-1;
- объёмный КПД насосаhоб=0,85;
- общий КПД насосаhн=0,75.
4.7.6. Расчёт мощности потребляемой насосом
Определяем мощность потребляемую насосом по формуле
кВт.4.7.7. Расчёт фактического толкающего усилия развиваемого гидроцилиндром
Определяем фактическое толкающее усилие развиваемое гидроцилиндром по формуле:
кН.4.7.8. Расчёт максимальной скорости развиваемой поршнем гидроцилиндра
Определяем максимальную скорость развиваемую поршнем гидроцилиндра по следующей формуле:
4.7.9. Расчёт внутренних диаметров гидролиний
Определяем внутренние диаметры dвс, dн, dсл труб соответственно всасывающей, напорной и сливной гидролиний по следующим формулам
дм; 
дм; 
дм.По подсчитанным значениям внутренних диаметров труб различных гидролиний принимаем по приложению 1 [8] условные проходы:
- для всасывающей гидролинии Дув=16 мм;
- для трубы напорной гидролинии Дун=10 мм;
- для трубы сливной гидролинии Дусл=16 мм.
4.7.10. Расчёт толщины стенок гильзы гидроцилиндра и трубы напорной гидролинии
Определяем минимальные толщины стенок гильзы гидроцилиндра и трубы напорной гидролинии по формуле
мм,гдеРу=1,25Р-расчётное условное давление;
МПа-для стальной трубы. 
мм,4.8. Технологическая карта на изготовление вала-шестерни
Первая операция. Токарная обработка I – Устанавливаем технологическую последовательность обработки детали.
Установка А (Установить, закрепить, снять).
1. Подрезать торец.
2. Подрезать уступ на Æ75 мм.
2А. Зацентровать.
3. Обточить начерно до Æ28 мм.
4. Обточить начерно до Æ50 мм.
5. Обточить начерно до Æ71,2 мм.
6. Обточить начерно до Æ41,5 мм.
Установка Б (Установить, закрепить, снять).
7. Подрезать торец.
7А. Подрезать уступ на Æ75 мм.
8. Зацентровать.
9. Обточить начерно до Æ50 мм.
10. Обточить начерно до Æ41,5 мм.
11. Обточить начерно до Æ40,2 мм.
12. Обточить начисто до Æ70 мм.
13. Снять фаску 4´45° на Æ70 мм.
14. Снять фаску 2´45° на Æ40,2 мм.
15. Проточить канавку на Æ40,2 мм.
Установка В (Установить, закрепить, снять).
16. Обточить начисто до Æ27 мм.
17. Обточить начисто до Æ40,2 мм.
18. Снять фаску 2´45° на Æ27 мм.
19. Снять фаску 4´45° на Æ70 мм.