Проектирование гидропривода машины (стр. 5 из 5)

Условие (3.9) нарушено на 1%,а условие (3.10) на 5%.

Таблица 8 – Заданные и полученные характеристики приводов

РО	Относительное отклонение
Задано	Получено
РО1	24 кВт	23,7 кВт	1%
РО2	79,64 кВт	83 кВт	5%

4 Расчет параметров тепловой защиты гидропередачи

4.1 Исходные данные расчета

Желаемая установившаяся температура жидкости Т_уст= +50^оС, температура воздуха Т_в= +20^оС. Гидропередача работает в непрерывном режиме. Мощность на входе насоса

кВт первого рабочего органа РО1и

кВт. ГП в предремонтном состоянии.

4.2 Параметры бака

Выбор бака производен из условия отстоя и успокоения жидкости. Этим условиям удовлетворяет бак, объем которого примерно на 25% больше объема жидкости, перекачиваемой всеми насосами за 1-2 минуты (60-120 секунд).

, (4.1),

Площадь бака:

, (4.2)

4.3 Параметры теплообменного аппарата

Площадь теплообменного аппарата А_Т вычислена из условия получения желаемой установившейся температуры МГ:

Т_у = Т_в + 0,95 Р_П / (k_ТА_Т + ε k_Б А_Б ) , (4.3)

где k – коэффициент теплопередачи, k_Т= 30 Вт/(м²·^оС), k_Б= 10 Вт/(м²·^оС);

A – площадь поверхности, м²;

ε ≈ 2 – коэффициент, учитывающий площади других элементов(трубопроводов, распределителей и т.д.);

Т_в – температуры воздуха, ^оС;

Р_П – мощность теплового потока, поступающего в гидропередачу, кВт.

, (4.4)

где k_В– коэффициент использования передачи по времени в течение смены (принят k_В= 0,8);

η– полный КПД передачи;

Р_вх – номинальная мощность передачи.

, (4.5)

где

– полный КПД насоса;

– полный КПД гидродвигателя;

– КПД, учитывающий потери механической мощности на пути насос – гидродвигатель – бак.

. (4.6)

Для первого рабочего органа РО1:

Для второго рабочего органа РО2:

КПД всей гидропередачи:

С учетом износа аппаратов гидропередачи КПД понижен на 20%, т.е. η=0,61(1-0,2) = 0,50.

, (4.7)

4.4 Производительность вентилятора

Производительность вентилятора определена из равенствамощностей тепловых потоков, отдаваемой МГ и получаемой воздухом:

cρQ(T_T^вх – T_T^вых) = c_вρ_вQ_в (T_в^вых – T_в), (4.8)

где (Т_Т^вх- Т_Т^вых) – разность температуры РЖ на входе и выходе АТ;

с, r и Q – удельная теплоемкость, плотность и расход МГ (с » 2000 Дж/(кг°×С); r» 855 кг/м³);

T_в^вых - T_в–разность температуры воздуха на выходе и входе АТ;

с_в, r_в и Q_в – удельная теплоемкость, плотность и искомый расход воздуха (с_в » 1010 Дж/(кг°×С); r_в» 1,2 кг/м³).

Величина (Т_Т^вх- Т_Т^вых) вычислена из условия, чтобы АТ рассеивал приходящуюся на его долю мощность теплового потока Р_Т = Р_П– Р_Б+Э :

cρQ (Т_Т^вх- Т_Т^вых) = Р_П - ε k_Б А_Б (Т_у- Т_в), (4.9)

Температура воздуха на выходе T_в^вых принята 30˚C.

, (4.10)

Список литературы

1. Мокин Н.В. «Объемный гидропривод», метод. указания по выполнению курсовой работы. Н., 1999. 39с.

2. Мокин Н.В. «Гидравлические и пневматические приводы».

Н. 2004. 353с.

3. СТП СГУПС 01.01 – 2000 «Курсовой и дипломный проекты. Требования к оформлению». Н. 2000. 40с.