Железобетонные конструкции 3 (стр. 2 из 5)
Проверяем условие
: 
кН; поскольку 
Н/мм, условие выполняется , следовательно, 
не корректируем.Так как
м, принимаем 
м.Определим длину проекции опасного наклонного сечения с: так как
Н/мм, то значение с вычисляем по формуле 
м; поскольку 
м, принимаем с=0,633м и 
кН.Так как
кН и 
кН, то прочность наклонного сечения обеспечена.При этом
мм, т.е. выполнены требования п. 3.32 [2]. Кроме того, удовлетворены требования п. 5.27 [2], поскольку 
мм.1.2 Расчет плиты по предельным состояниям второй группы
Геометрические характеристики приведенного сечения, рассчитанные ЭВМ, имеют следующие значения.
Площадь приведенного сечения
Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения 
Момент инерции приведенного сечения 
. Момент сопротивления приведенного сечения по нижней зоне 
, тоже по верхней зоне 
.Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне
, тоже для растянутой зоны в стадии изготовления и монтажа 
Плечо внутренней пары сил при непродолжительном действии нагрузок
, то же при продолжительном действии нагрузок 
.Относительная высота сжатой зоны при продолжительном действии нагрузок
; суммарная ширина ребер приведенного сечения при расчете по второй группе предельных состояний b=20,52 см, а коэффициент φf=0,82.Определим первые потери предварительного напряжения арматуры по поз. 1 - 6 табл. 5 [2].
Потери т релаксации напряжений в арматуре
;потери от температурного перепада
;потери от деформаций анкеров в виде инвентарных зажимов
; 
и 
отсутствуют.Таким образом, усилие обжатия P1 с учетом потерь по поз. 1 – 5 табл. 5 [2] равно
Точка приложения усилия Р1 совпадает с центром тяжести сечения напрягаемой арматуры, поэтому:
, 
.Определим потери от быстронатекающей ползучести бетона, для чего вычислим напряжения в бетоне в середине пролета от действия силы Р1 и изгибающего момента Мw от собственной массы плиты. Нагрузка от собственной массы плиты равна
, тогда 
Напряжение
на уровне растянутой арматуры (т.е. при 
) будет 
Напряжение 
на уровне крайнего сжатого волокна (т.е. при 
) 
.Назначаем передаточную прочность бетона
, удовлетворяющую требованиям п.2.6 [2].Потери от быстро натекающей ползучести бетона будут равны:
на уровне растянутой арматуры
; поскольку 
, то 
(здесь коэффициент 0,85 учитывает тепловую обработку при твердении бетона);на уровне крайнего сжатого волокна
.Первые потери
, тогда усилие обжатия с учетом первых потерь 
.Определим максимальное сжимающее напряжение в бетоне от действия силы Р1 без учета собственной массы, принимая у=у0=111мм,
, где 
Поскольку 
, требования п. 1.29 [2] удовлетворяются.Определим вторые потери предварительного натяжения арматуры по поз. 8 и 9 табл.5 [2].
Потери от усадки бетона
.Напряжения в бетоне от действия силы РI и изгибающего момента Мw будут равны:
Так как
, то 
; 
.Тогда вторые потери будут
.Суммарные потери
поэтому согласно п. 1.25 [2] принимаем 
Усилие обжатия с учетом суммарных потерь будет равно
Проверку образования трещин в плите выполняем по формулам п. 4.5 [2] для выяснения необходимости расчета по ширине раскрытия трещин и выявления случая расчета по деформациям.
При действии внешней нагрузки в стадии эксплуатации максимальное напряжение в сжатом бетоне равно
;тогда
принимаем 
а 
.Так как при действии усилия обжатия Р1 в стадии изготовления минимальное напряжение в бетоне (в верхней зоне), равное
т.е. будут сжимающими, следовательно верхние начальные трещины не образуются.
Согласно п. 4.5 [2], принимаем
, так как 
то трещины в нижней зоне образуются, т.е. требуется расчет ширины раскрытия трещин.Принимаем
z=171мм;
т.к усилие обжатия приложено в центре тяжести напрягаемой арматуры.Тоже при
