Специализированная поликлиника в г Краснодаре (стр. 9 из 17)

Пролет 16-17:

Q_x=

x=3,02 м

М_х=

Пролет 17-18:

Q_x=

x=2,96 м

М_х=

Пролет 18-19:

Q_x=

x=3,22 м

М_х=

Построение эпюры М_вр.1 при временной нагрузке по всему пролету производим путем умножения эпюры М_пост. на к, где

к=V/g=10,3/38,1=0,27

Построение эпюры М_вр.2:

Пролет 16-17:

М_х=

Построение эпюры М_вр.3:

Пролет 15-16:

М_х=

Пролет 18-19:

М_х=

Принимаем конструктивно М_у=М_х=-70,8 кНм

Плита №2.

Наибольший пролетный момент:

М_пр=75,4+26,0=101,4 кНм, М_х=

кНм – пролетный момент в надколонной полосе;

М_у=

кНм – опорный момент в пролетной полосе;

Плита №3.

Наибольший опорный момент:

М_оп=-127,6-34,5=-162,1 кНм,

Опорный момент в надколонной полосе: М_х=

кНм

Принимаем конструктивно М_у=М_х=-116,0 кНм

Плита №4.

Наибольший пролетный момент:

М_пр=57,0+18,0=75,0 кНм

Пролетный момент в надколонной полосе: М_х=

кНм

Опорный момент в пролетной полосе: М_у=

кНм

Плита №5.

Наибольший опорный момент:

М_оп=-112,3-35,8=-148,1 кНм,

Опорный момент в надколонной полосе: М_х=

кНм

Принимаем конструктивно М_у=М_х=-106,6 кНм

Расчет арматуры.

Принимаем бетон класса В25: R_b=14,5 МПа, R_bt=1.05 МПа, E_b=30000 МПа.

Рабочая арматура класса А-IIId=10-40 мм с R_s=365 МПа, R_sc=365 МПа, E_s=200000 МПа.

Сечение расчетной полосы плиты: bxh=300x25 см, h₀=h-a=25-3=22 см

Коэффициент условий работы для бетона γ_b2=0,9

Надколонная плита:

Наибольший опорный момент в надколонной плите М_х=М_у=-116,0 кНм

По формуле (2.42 [ 2 ]) граничная высота сжатой зоны:

ξ_R

,

где ω=0,85-0,008R_bγ_b2

Находим:

A₀

По табл. 3.1. [2] η=0,971; ξ=0,067, условие ξ<ξ_R – соблюдается т.к. 0,061<0,604

Необходимая площадь сечения арматуры:

A_s

см²

Наибольший пролетный момент в надколонной полосе М_х=52,7 кНм

A₀

, η=0,984

Необходимая площадь сечения арматуры:

A_s

см²

Таким образом, плита армируется верхней сеткой из арматуры диаметром 12 А-III с шагом 150 мм и нижней сеткой из арматуры диаметром 10 А-III с шагом 150 мм.

Межколонная плита:

Опорный момент пролетной полосы М=-27,6 кНм

A₀

, η=0,992

Необходимая площадь сечения арматуры:

A_s

см²

Принимаем арматуру диаметром 10 А-III с шагом 150 мм в обоих направлениях.

Наибольший пролетный момент в надколонной полосе М_х=52,7 кНм

A₀

, η=0,984

Необходимая площадь сечения арматуры:

A_s

см²

Плита армируется нижней сеткой из арматуры диаметром 10 А-III с шагом 150 мм в обоих направлениях.

6.4 Расчет нижней части колонны по осям В-14

Грузовая площадь колонны: А

м²

Постоянные нагрузки:

-от собственного веса покрытия

кН

-от собственного веса 4-х перекрытий

кН

-от собственного веса 5-ти колонн

кН

Итого с учетом γ_n=0,95

кН

Временные полезные полные нагрузки:

-на покрытии

кН

-на перекрытиях

кН

Итого с учетом γ_n=0,95

кН

Полная нагрузка N

кН

Длительная нагрузка N_дл

кН

Изгибающий момент в колонне:

-от постоянной нагрузки М_п= +127,6-119,2=8,4 кНм

-от временной полной нагрузки М_вр= -25,4+10,6=-14,8 кНм

-от полной нагрузки М_п=-14,8+8,4=-6,4 кНм

-от длительных нагрузок М_дл

кНм

Сечение колонны bxh=40x40 см, h₀=h-a=40-4=36 см. Расчетная длина колонны l₀=H=3,6 м.

Бетон класса В25, арматура класса А-III.

По формуле 18.1 [2]:

Эксцентриситет силы: e₀

Случайный эксцентриситет:

e₀

или e0

Поскольку случайный эксцентриситет e₀=1,33 см больше эксцентриситета силы e₀=1,33 см, его и принимаем для расчета.

При отношении

, следует учитывать влияние продольного изгиба.

Находим значения моментов в сечении относительно оси, проходящей через центр тяжести наименее (сжатой) растянутой арматуры.

При длительной нагрузке:

М_1l

При полной нагрузке:

М₁

Находим коэффициент, учитывающий влияние длительного действия на погиб элемента в предельном состоянии по формуле 4.19 [2]:

φ_l

Значение δ

Принимаем δ=0,265

Отношение модулей упругости α

Задаемся коэффициентом армирования μ₁

Вычисляем критическую силу по формуле 18.5 [2]:

N_cr

Вычисляем коэффициент η по формуле 4.17 [2]:

η

Эксцентриситет e

По формуле 18.1, 18.2, 18.3 [2]:

ξ

α_s

,