Отопление и вентиляция гражданских зданий (стр. 7 из 9)
Величину ∆
определяют по формуле:∆
;где
- разность давления в наружных тепловых сетях, в месте ввода в здание, кПа; u – коэффициент смещения, который находят из соотношения:
где
- расчетная температура вод в тепловой сети.Величину ∆
определяют по зависимости:∆
;где
- вертикальное расстояние между серединой отопительного прибора, расположенного на первом этаже, и осью элеватора м; для основного циркуляционного кольца 
можно принимать от 1,5 до 1,7 м; 
- плотность охлажденной и горячей воды; 
.6. При выборе диаметр труб исходят из среднего значения удельной линейной потери давления на трения в основном циркуляционном кольце
: 
где
- сумма длин последовательно соединенных участков циркуляционного кольца; длина участков определяется с точностью до 0,1 м по схеме сичтемы отопления; 0,65 – доля потерь давления в трение.7. Заполняют графы 1,2 и 4,т.е. записывают номера участков, тепловые нагрузки и длины участков. В графе 3 проставляется расход воды на участке.
8. Ориентируясь на значение
, определяют диаметр труб участков, действительные потери давления на трение 
и скорость движения воды. Необходимо следить за тем, чтобы скорость движения воды не превышало предельно допустимых значений.Потери давления в местных сопротивлениях Z, Па, определяют по формуле:
где
- сумма коэффициентов местного сопротивления (к.м.с.) на участке; V - скорость движения воды, 
– плотность воды, 
; 
- динамическое давление, Па.Общие потери давления в основном циркуляционном кольце
, полученные путем суммирование потерь давления на трение и в местных сопротивлениях на всех участках основного циркуляционного кольца, сопоставляют с расчетным циркуляционным давлением.Расчет основного циркуляционного кольца считается законченным, если выполняется условие:
∆ 
;Действительный запас расчетного давления, %, вычисляют по формуле:
Если запас меньше 5% или больше 10 %, то изменяют диаметры трубопроводов отдельных участков кольца циркуляции таким образом, чтобы потери давления соответственно увеличивались (при уменьшении диаметров труб) или уменьшались (при увеличении диаметров).
Гидравлический расчет двухтрубной системы водяного отопления:
| номер участка | Тепловая нагрузка, Q, Вт | Расход теплоносителя, G,  | Длина участка, l, м | Диаметр, d, мм | Скорость воды, V,  | Удельные потери на трение, R,  | Потери давления на трение, Rl, Па | Сумма коэффициентов местных сопротивлений,  | Динамическое давление,  , Па | Потери давление в местных сопротивлениях, Z, Па | Суммарные потери,  , Па |
| 1 | 62073 | 2215 | 12,8 | 40 | 0,41 | 60 | 768 | 4,5 | 82,37 | 371 | 1139 |
| 2 | 28075 | 1002 | 3,0 | 32 | 0,37 | 40 | 120 | 1,5 | 67,67 | 101 | 221 |
| 3 | 21790 | 777 | 3,1 | 25 | 0,30 | 60 | 186 | 1,5 | 44,13 | 66 | 252 |
| 4 | 16960 | 605 | 6,1 | 20 | 0,23 | 80 | 488 | 1,0 | 26,48 | 26 | 514 |
| 5 | 12130 | 433 | 6,1 | 20 | 0,21 | 70 | 427 | 2,5 | 47,08 | 118 | 545 |
| 6 | 7300 | 260 | 6,1 | 15 | 0,15 | 16 | 98 | 8,0 | 11,08 | 89 | 187 |
| 7 | 6015 | 215 | 2,2 | 15 | 0,10 | 16 | 35 | 2,0 | 4,9 | 10 | 45 |
| 8 | 3600 | 128 | 5,1 | 15 | 0,005 | 16 | 82 | 2,0 | 1,23 | 2,0 | 84 |
| 9 | 2320 | 83 | 3,0 | 15 | 0,003 | 16 | 48 | 6,5 | 0,45 | 3,0 | 51 |
| 10 | 1260 | 45 | 3,0 | 15 | 0,003 | 16 | 48 | 4,0 | 0,45 | 2,0 | 50 |
| 11 | 630 | 22 | 0,8 | 15 | 0,003 | 16 | 13 | 6,5 | 0,45 | 72 | 85 |
| 12 | 630 | 22 | 0,8 | 15 | 0,003 | 16 | 13 | 1,0 | 0,45 | 47 | 60 |
| 13 | 3600 | 128 | 5,1 | 15 | 0,005 | 16 | 82 | 1,0 | 1,23 | 26 | 108 |
| 14 | 6015 | 215 | 2,2 | 15 | 0,10 | 16 | 35 | 3,0 | 4,9 | 132 | 167 |
| 15 | 7300 | 260 | 6,1 | 15 | 0,15 | 16 | 98 | 3,0 | 11,08 | 203 | 301 |
| 16 | 12130 | 433 | 6,1 | 20 | 0,21 | 70 | 427 | 1,5 | 47,08 | 124 | 551 |
| 17 | 16960 | 605 | 6,1 | 20 | 0,23 | 80 | 488 | 1,5 | 26,48 | 26 | 514 |
| 18 | 21790 | 777 | 3,1 | 25 | 0,30 | 60 | 186 | 1,5 | 44,13 | 66 | 252 |
| 19 | 28075 | 1001 | 5,4 | 32 | 0,37 | 40 | 216 | 1,5 | 67,67 | 101 | 317 |
| 20 | 62073 | 2214 | 1,8 | 40 | 0,41 | 60 | 108 | 1,0 | 82,37 | 371 | 479 |
| Итого | 88,0 | 5922 | |||||||||
| Номер участка | Диаметр, d, мм | Наименование местных сопротивлений | Коэффициенты местных сопротивлений | Сумма коэффициентов местных сопротивлений |
| 1 | 40 | Задвижка, четыре отвода | 0,5 1*4=4 | 0,5+4=4,5 |
| 2 | 32 | Тройник на ответвлении | 1,5 | 1,5 |
| 3 | 25 | Тройник на ответвлении | 1,5 | 1,5 |
| 4 | 20 | Тройник на проходе | 1 | 1 |
| 5 | 20 | Тройник на проходе, внезапное расширение, внезапное сужении | 1 1 0,5 | 1+1+0,5=2,5 |
| 6 | 15 | Тройник на проходе, кран проходной, два отвода | 1 4 2*1,5=3 | 1+4+3=8 |
| 7 | 15 | Крестовина на проходе | 2 | 2 |
| 8 | 15 | Крестовина на проходе | 2 | 2 |
| 9 | 15 | Крестовина на проходе | 2 | 2 |
| 10 | 15 | Крестовина на проходе | 2 | 2 |
| 11 | 15 | Крестовина на проходе | 2 | 2 |
| 12 | 15 | Крестовина на проходе | 2 | 2 |
| 13 | 15 | Тройник на ответвление, кран двойной регулировки, ½ радиатора | 1,5 4 1 | 1,5+4+1=6,5 |
| 14 | 15 | ½ радиатора, крестовина на проходе | 1 3 | 1+3=4 |
| 15 | 15 | Кран проходной, отвод, тройник на проходе | 4 1,5 1 | 4+1,5+1=6,5 |
| 16 | 20 | Тройник на проходе | 1 | 1 |
| 17 | 20 | Тройник на проходе | 1 | 1 |
| 18 | 25 | Тройник на противотоке | 3 | 3 |
| 19 | 32 | Тройник на противотоке | 3 | 3 |
| 20 | 40 | Отвод, задвижка | 1 0,5 | 1+0,5=1,5 |
4.3 Расчет индивидуального теплового пункта