Расчет предварительно напряженной фермы с параллельными поясами (стр. 3 из 13)
М, V и N в расчетных сечениях колонн определяются как в вертикальных консольных стержнях загруженных внешней нагрузкой и реакцией Rс.
С целью уменьшения объема статических расчетов поперечной рамы от отдельного вида воздействий производим с помощью ЭВМ по программе “RAMAGB”. Результаты расчета приведем в таблице 2 и отображены в виде эпюр М на рисунке 6. Расчетные сечения являются сечения в уровне верха 1-1, низа 2-2 надкрановой части и в уровне верха ( сечение 3-3 ) и низа 4-4 подкрановой части колонны.
| Таблица. 3. | |||||||
| Сечение | Усилия | Сочетания усилий | |||||
| I основное | II основное | ||||||
| Mmax | Mmin | Nmax | Mmax | Mmin | Nmax | ||
| 1+3+13 | 1+(5+9)+15 | 1+3 | 1+2+13 | 1+(4+8)+15 | 1+2 | ||
| Msd | 18.82 | -20.68 | 16.78 | 18.16 | -29.96 | 16.11 | |
| Nsd | 381.83 | 325.13 | 381.83 | 357.36 | 276.36 | 357.36 | |
| 2-2 | Vsd | 12.47 | -3.31 | 10.11 | 11.52 | -7.19 | 9.16 |
| Msdlt | 14.94 | -4.55 | 14.94 | 16.11 | -24.70 | 16.11 | |
| Nsdlt | 349.43 | 325.13 | 349.43 | 357.36 | 276.36 | 357.36 | |
| 1+(5+9)+13 | 1+3+15 | 1+3+(5+9) | 1+(4+8)+13 | 1+2+13 | 1+3+(4+8) | ||
| Msd | 7.30 | -90.24 | -9.12 | 36.86 | -78.50 | -10.40 | |
| Nsd | 712.25 | 448.25 | 768.95 | 733.69 | 413.82 | 790.39 | |
| 3-3 | Vsd | 13.49 | 7.67 | 12.10 | 12.61 | 11.52 | 11.23 |
| Msdlt | -23.20 | -76.77 | -29.35 | 34.81 | -80.55 | 28.65 | |
| Nsdlt | 591.99 | 415.85 | 616.29 | 733.69 | 413.82 | 757.99 | |
| 1+(5+9)+13 | 1+3+15 | 1+3+(5+9) | 1+(4+8)+13 | 1+3+14 | 1+3+(4+8) | ||
| Msd | 66.31 | -79.91 | -37.21 | 88.08 | -97.56 | 41.44 | |
| Nsd | 809.00 | 545.00 | 865.70 | 815.93 | 471.76 | 872.63 | |
| 4-4 | Vsd | 19.61 | 3.84 | 12.10 | 18.73 | -1.71 | 11.23 |
| Msdlt | -32.42 | -40.61 | -35.73 | 88.08 | -93.15 | 45.85 | |
| Nsdlt | 688.74 | 512.60 | 713.04 | 735.75 | 439.36 | 840.23 | |
3. Расчет и конструирование ступенчатой двухветвевой колонны
3.1. Исходные данные.
Бетон тяжелый класса
, подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении. 
(табл. 6.2 [1]), 
‰, 
Арматура класса S400:
‰, 
3.2. Надкрановая часть колонны.
Размеры прямоугольного сечения надкрановой части сечения:
b = 400 мм; h = 380 мм; с = 40 мм.
Полезная высота сечения: d = h – c = 380 – 40 = 340 мм.
Подбор площади сечения рабочей арматуры производим для двух расчетных сочетаний усилий в сечении 2 - 2 (табл. 3):
−для
: 
, 
, 
, 
(1+3+13) − отсутствует крановая нагрузка.−для
: 
, 
, 
, 
(1+(4+8)+15) − присутствует крановая нагрузка.Расчетная длина надкрановой части в плоскости изгиба по табл. 7.4 [1]:
−
− без учета нагрузки от кранов;−
− с учетом нагрузки от кранов.Радиус инерции сечения:
. Расчет колонны в плоскости изгиба по первому сочетанию усилий
Так как
, необходимо учитывать влияние прогиба на эксцентриситет продольной оси 
Сечение 1-1.где
и 
– больший и меньший изгибающие моменты, действующие в пределах расчетной высоты колонны, определяемый по результатам статического расчета при одной и той же комбинации усилий.Влияние гибкости сжатого элемента несмещаемого каркаса на его несущую способность учитывается путем увеличения изгибающих моментов, полученных в результате статического расчета:
где
− коэффициент увеличения момента в гибких сжатых элементах несмещаемых каркасов: 
− условная критическая сила: 