Монолитное железобетонное перекрытие (стр. 7 из 7)

Изгибающий момент в

пролета равен:

.

Изгибающий момент в

пролета равен:

.

Изгибающий момент в

пролета равен:

.

Откладываем на этой эпюре М(2Æ20)=78,9 кНÎм в масштабе. Точка пересечения прямой с эпюрой называется местом теоретического обрыва арматуры.

Момент, воспринимаемый сечением ригеля с арматурой 4Æ20 A-III, также откладывается в масштабе на эпюре М.

Длина анкеровки обрываемых стержней определяется по следующей зависимости:

.

Поперечная сила Q определяется графически в месте теоретического обрыва, в данном случае Q=41,63 кН.

Поперечные стержни Æ6 A-III (из условия свариваемости с продольными стрежнями диаметром 20 мм) с

см2 в месте теоретического обрыва имеют шаг 15 см.

;

см см.

Принимаем

см. Шаг хомутов в приопорной зоне принимается равным на участке длиной 0,5 м.

Место теоретического обрыва арматуры можно определить аналитически. Для этого общее выражение для изгибающего момента нужно приравнять к моменту, воспринимаемому сечением ригеля с арматурой 2Æ20 A-III М(2Æ20)=78,9 кНÎм.

; ;

; ; ;

; - это точки теоретического обрыва арматуры.

Длина обрываемого стержня будет равна

м.

Окончательно принимаем длину обрываемых стержней 2Æ20 А-III 3,6 м.

ЛИТЕРАТУРА

1. СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции / Госстрой России, ГУП ЦПП, 1996.

2. СНиП 52-01-2003. Бетонные и ж/бетонные конструкции / Минстрой России. - М.: ГУП НИИЖБ, 2004. – 26 с.

3. СНиП 2.01.07-85**. Нагрузки и воздействия / Минстрой России. - М.: 1996. – 44 с.

4. СП 52-101-03 Бетонные железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры/ Госстрой России,2003. – 84 с.

[1] Длительно действующая часть снегового покрова для III района берется 30% от общей снеговой нагрузки, для IV – 50%, для V-VI – 60 %, а для I-II она равна 0.