Монолитное железобетонное перекрытие (стр. 3 из 7)
Q
.Следовательно, условие удовлетворяется, поперечная арматура ставится по конструктивным требованиям.
2.3 Расчет плиты по предельным состояниям второй группы
Геометрические характеристики приведенного сечения
Размеры расчетного двутаврового сечения определены ранее, см. п. 2.2:
- толщина полок
см;- ширина ребра
см;- ширина полок
см, 
см.При
площадь приведенного сечения составит: 
см2.Статический момент приведенного сечения относительно нижней грани равен:
Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения равно:
см.Момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести равен:
Момент сопротивления приведенного сечения по нижней зоне равен:
см3;то же, по верхней зоне:
см3.Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, согласно формуле (132) [1]:
.Максимальное напряжение в сжатом бетоне от внешней нагрузки и усилия предварительного напряжения составит:
, где 
- изгибающий момент от полной нормативной нагрузки, 
; 
- усилие обжатия с учетом всех потерь 
(см. расчет потерь), 
Н.Эксцентриситет усилия обжатия равен:
см. 
; 
, принимаем 
. 
см.Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наименее удаленной от растянутой зоны, составляет:
см.Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне, определяемый по формуле (7.37) [2]:
.Для симметричных двутавровых сечений при
.Тогда
см3; 
см3.Потери предварительного натяжения арматуры
При расчете потерь коэффициент точности натяжения арматуры
.Первые потери определяются по п. 1…6 табл.5 [1] с учетом указаний п. 1.25 [1].
Потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения стержневой арматуры равны:
МПа.Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами
, так как при агрегатно-поточной технологии форма с упорами нагревается вместе с изделием.Потери от деформации анкеров
и формы 
при электротермическом способе натяжения равны 0.Потери от трения арматуры об огибающие приспособления
, поскольку напрягаемая арматура не отгибается.Потери от быстронатекающей ползучести
определяются в зависимости от соотношения 
.По табл. 7 [1]
. Из этого условия устанавливается передаточная прочность 
.Усилие обжатия с учетом потерь
вычисляется по формуле (8)[1]: 
Н.Напряжение в бетоне при обжатии:
Передаточная прочность бетона
МПа.Согласно требованиям п.2.6 [1]
МПа; 
МПа.Окончательно принимаем
МПа, тогда 
.Сжимающие напряжения в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от усилия обжатия
(без учета изгибающего момента от собственной массы плиты): 
; 
.Так как
, то потери от быстро натекающей ползучести равны: 
МПа.Первые потери
МПа.Вторые потери определяются по п. 7…11 табл.5[1]. Потери от усадки бетона
МПа.Потери от ползучести бетона
вычисляются в зависимости от соотношения , где 
находится с учетом первых потерь. 
Н. 
При
и 
МПа.Вторые потери
МПа.Полные потери
МПа.Так как
, окончательно принимаем 
МПа. 
Н.Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси
Для элементов, к трещинностойкости которых предъявляются требования 3-ей категории, коэффициент надежности по нагрузке
. Расчет производится из условия (124) [1]: 
.Нормативный момент от полной нагрузки
.Момент образования трещин
по способу ядровых моментов определяется по формуле (125) [1]: 
, гдеядровый момент усилия обжатия
.Так как
, то в растянутой зоне от эксплуатационных нагрузок образование трещин не происходит.