Сборный вариант плоского перекрытия с балочными плитами (стр. 5 из 9)

Рис. 12

3. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ МНОГОПРОЛЕТНОГО

НЕРАЗРЕЗНОГО РИГЕЛЯ

3.1. ОПРЕДЕЛНИЕ РАЗМЕРОВ СЕЧЕНИЯ

;

=5950[мм];

595,00[мм]=600[мм];

;

180=200[мм];

Рисунок 35 – Назначение размеров неразрезного ригеля.

3.2 Сбор нагрузок на ригель

3.3. Определение расчётных усилий с построением эпюр

Ригель рассчитывают как неразрезную равнопролётную балку (пролёты должны отличаться не более чем на 10%) методом предельного равновесия. Расчётные пролёты принимаются для средних ригелей расстояние между осями колонн;

При различны схемах загружения моменты и поперечные силы определяются по следующим формулам:

- справочный коэффициент, зависящий от схемы загружения и от количества пролётов ригеля;

3.4. Характеристики материалов

Класс бетона согласно заданию – В 25.

=14,5 МПа;

=1,05 МПа.

С учетом длительности действия нагрузки при

определяем расчетные сопротивления бетона сжатию и растяжению:

Арматура класса AIII:

, диаметр 10-40 мм

3.5. ПРОВЕРКА РАЗМЕРОВ СЕЧЕНИЯ РИГЕЛЯ.

1.Проверяем высоту сечения по максимальному опорному моменту:

; b = 0,3 м (ширина ригеля - конструктивно); h =0,6 м(высота ригеля)

h =1м(высота ригеля)

2. Проверка по наклонной сжатой полосе:

Коэффициент φ_w1 учитывает влияние хомутов, нормальных к продольной оси элемента.

Принимаем φ_w1 =1.

Условие прочности выполняется.

3.6. РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ СЕЧЕНИЙ НОРМАЛЬНЫХ К

ПРОЖОЛЬНОЙ ОСИ..

1) Расчёт на положительные моменты пролётов

Рис.36

Рассматриваем 1пролет

=

Принимаем арматуру 6Ø22А-III,

[см²];

Рассматриваем 2 пролет.

Принимаем арматуру 6Ø18А-III,

[см²];

2) Расчёт на отрицательные моменты на опорах:

Рассматриваем первую опору

Момент по грани колонны:

М_оп = М – Q_оп*(h_к/2) = 540,38 – 538,59*(0,4/2) = 432,662 кНм

Принимаем арматуру 6Ø18А-III,

[см²];

Рассматриваем вторую опору

Момент по грани колонны:

М_оп = М – Q_оп*(h_к/2) = 540,38 – 455,42*(0,4/2) = 449,296 кНм

Принимаем арматуру 6Ø18А-III,

[см²];

3.7. РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ СЕЧЕНИЙ, НАКЛОННЫХ

К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ.

Расчёт будем вести на приопорных и средних участках в крайнем и среднем пролётах. Первое условие по наклонной сжатой полосе проверено для всех пролетов при проверке размеров сечения второстепенной балки.

Крайний пролет (приопорный участок):

Q = 394,17кН

127,327<394,17[кН]

1.Задаемся диаметром поперечной арматуры:

dsw ≥ d / 4 =28 / 4 = 7мм

Принимаем dsw = 8 мм – принимаем арматуру для хомутов А-I

2.Определяем интенсивность хомутов:

q_sw=[(Q/2)²/M_в]>=

;

[кН/м]

326,786[кН∙м];

q_sw =[(412,895/2)²/326,786] =130,423 кН/м > 77,638 кН;

В дальнейших расчетах используем q_sw = 130,423 кН

3.Принимаем конструктивный шаг:

30[см]

Принимаем Sk = 30 см.

4.Подбираем расчетный шаг арматуры:

S_р=(R_sw*A_sw1*n)/q_sw,

R_sw=175 МПа

A_sw1=0,503 см² – площадь одного стержня;

n=3 – число каркасов;

S_р=(175*10³*0,0000503*3)/130,423=0,202 м.

5. Определяем максимальный шаг:

S_max=[j_в4*(1+j_n)*R_вt *g_в2*b* h_о]/Q;

j_в4=1,5 (для тяжелого Б)

S_max=[1,5*(1+0)*810*0,3* 0,82]/412,895=0,72 м.

6. Выбираем наименьшее значение шага: S= S_р=200м

1,58[м];

h0 = 0,82 ≤С0≤2 ∙ h0 = 1,64

С0 - условию удовлетворяет

Принимаем С0 =1,58 м.

Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном:

206,827[кН];

Определяем поперечную силу, воспринимаемую хомутами:

216,068[кН];

7. Проверка условия прочности на действие поперечной силы по наклонной трещине:

, кН

, кН

Условие выполняется.

8. Проверка прочности по наклонной сжатой полосе: