Смекни!
smekni.com

Несущие конструкции одноэтажного промышленного здания с мостовыми кранами среднего режима работы 2 (стр. 2 из 5)

Расчетное максимальное давление на колесо крана при gf =1,1;gп =0,95 Fmax=220*1,1*0,95=229,9кН;

Fmin=60*1,1*0,95=62,7кН.

Расчетное поперечная тормозная сила на одно колесо:

Нmax=Нmin=200+85*0,5*1,1*0,95=7,45кН

20

Вертикальная крановая нагрузка на колонны от двух сближенных кранов с коэффициентом сочетаний gi =0,85; Dmax=229,9*0,85*2,95=576,47кН;

Dmin=62,7*0,85*2,95=157,22кН.,гдеSу=2,95-сумма ординат линии влияния давления двух подкрановых балок на колонну; то же от четырех кранов на среднюю колонну с коэффициентом сочетаний gI=0,7 равна 2Dmax = 2*229,9*0,7*2,95=949,49кН.

Горизонтальная крановая нагрузка на колонну от двух кранов при поперечном торможении Н=7,45*0,85*2,95=18,7кН.

Ветровая нагрузка. Нормативное значение ветрового давления по главе СниП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия» для II района, местности типа Б wо=0,23кПа (230Н/м2). При условии Н/2L=16,8/(3*36)=0,156<0,5 значения аэродинамического коэффициента для наружных стен принято:

- с наветренной стороной се= 0,8,

- с подветренной стороны се= -0,5

Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки wm с наветренной стороны равно:

- для части здания высотой до 5м от поверхности земли при коэффициенте, учитывающем изменение ветрового давления по высоте, при К=0,5: wm1= 300*0,5*0,8=120Н/м2;

- то же высотой до 10м, при К=0,65: wm2= 300*0,65*0,8=156Н/м2;

- то же высотой до 20м, при К=0,85: wт3= 300*0,85*0,8=204Н/м2;

- На высоте 16,8м в соответствии с линейной интерполяцией с наветренной стороны: wm4=wm2+(( wm3-wm2)/10)(Н1-10)= 156+((204-156)/10*(16,8-10)=189Н/м2;

- то же на высоте 10,8м : wm5=wm2+(( wm3-wm2)/10)(Н1-10)= 156+((204-156)/10*(10,8-10)=160Н/м2;

Переменную по высоте ветровую нагрузку с наветренной стороны заменяют равномерно распределенной, эквивалентной по моменту в заделке консольной балки длиной 10,8:

wm=2Масt = {2*[120*5² + 120+156 *(10-5)(10-5 + 5)+ 156+160(10,8-10)

Но² 2 2 2 2

*(10,8-10 +10)]}/10,8² =140,5Н/м2;

2

С подветренной стороны wms=(0,45/0,8)*140,5=79Н/м2.

Расчетная равномерно распределенная ветровая нагрузка на колонны до отметки 13,8м при коэффициенте надежности по нагрузке gf =1,4, коэффициенте надежности по назначению здания gп=0,95:

- с наветренной стороны р=140,5*12*1,4*0,95=2242,4Н/м;

- с подветренной стороны рs=79*12*1,4*0,95=1260,8Н/м.

Расчетная сосредоточенная ветровая нагрузка выше отм.10,8м:

W=wm4-wm5(Н1-Но)аgfgп(се-сеs)=0,189+0,160(16,8-13,8)*6*1,4*0,95(0,8+0,5)=21

2 2

кН.

Комбинация нагрузок и расчетные усилия в сечениях

крайней колонны

Нагрузка

Эпюра

изгибающих

моментов

Номера

загружений

Коэффициент сочетаний

сечения

1 - 0

1 - 2

2 - 1

M

N

M

N

M

N

Q

Постоянная

1

1

86,11

1041,8

-100,6

1162

38,24

1342,6

19,42

Снеговая

2

3

1

0,9

69,21

62,29

344,7

310,23

8,89

8,0

344,7

310,2

6,87

6,18

344,7

310,23

6,87

6,18

Ветровая слева

4

5

1

0,9

-53,18

-47,86

0

0

-53,18

-47,86

0

0

-65,56

-59,0

0

0

6,28

5,65

Ветровая справа

6

7

1

0,9

-34,29

-30,86

0

0

-34,29

-30,86

0

0

-148,1

-133,3

0

0

7,17

6,45

Dmax на левой стойке

8

9

1

0,9

-140,4

-126,4

0

0

205,5

184,9

576,5

518,8

-58,65

-52,79

576,5

518,8

-36,94

-33,25

Dmin на левой стойке

10

11

1

0,9

-54,79

-49,31

0

0

39,54

35,59

157,2

141,5

-63,56

-57,2

157,2

141,5

-14,42

-12,98

Т на крайней стойке

12

13

1

0,9

-6,48

-5,83

0

0

-6,48

-5,83

0

0

40,6

36,54

0

0

8,25

7,43

Т на второй стойке

14

15

1

0,9

-1,25

-1,13

0

0

-1,25

-1,13

0

0

-12,04

-10,84

0

0

-1,10

-0,99

Основное сочетание нагрузок с учетом крановых и ветровой

Соответствующие загружениям эпюры М приведены выше

Mmax

Ncoт

Mmax

Ncoт

Mmax

Ncoт

Qcoт

1+2

1+3+9+13

1+2

155,3

1386,5

86,51

1991

45,11

1687,3

26,29

Мmin

Ncoт

Мmin

Ncoт

Мmin

Ncoт

Qcoт

1+5+9+13

1+4

1+7+

11+15

1+7+

11+15

-93,94

1041,8

-153,8

1162

-163,1

1484,1

11,9

Мcoт

Nmax

Мcoт

Nmax

Мcoт

Ncoт

Qcoт

1+3+7

1+3+9+13+7

1+3+9+13+5

117,5

1352,0

55,65

1991

-30,83

2171,6

5,43

То же без учета крановых и ветровой

То же

М

N

М

N

М

N

Q

1+2

1+2

1+2

155,3

1386,5

-91,7

1506

45,11

1687,3

26,29

4. Расчет и конструирование колонны крайнего ряда.

Данные для расчета сечений: бетон тяжелый класса В15, подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении, Rb=8,5МПа; Rbt=0,75МПа; Еb=20,5х10³ МПа. Арматура класса АIII, d>10мм, Rs=Rsc=365МПа, Еs=2х10³ МПа.

Сечение 1 – 0 на уровне верха консоли колонны.

Сечение колонны b х h=50 х 60см при а=а¢=4см, полезная высота сечения h0=h-a=60-4=56см. В сечении действуют 2 комбинации расчетных усилий.

Усилия

1-я

2-я

М, кН*м

155,32

-93,94

N, кН

1386,5

1041,8

Усилия от продолжительного действия нагрузки МL=86,11кН*м; NL=1041,8кН. При расчете сечения на 1-ую и 2-ую комбинации усилий расчетное сопротивление Rb следует вводить с коэффициентом gb2=1,1, так как в комбинации включены постоянная, снеговая, крановая и ветровая нагрузки. Расчет внецентренно-сжатых элементов прямоугольного сечения с несимметричной арматурой. Необходимо определить Аs и Аs¢.