Проектирование и конструирование монолитных железобетонных конструкций для зданий промышленн (стр. 7 из 13)

максимальная (по модулю) перерезывающая сила: принимаем величину перерезывающей силы над второй опорой = 118439,03 Н;

> ;

условие выполняется, следовательно, поперечная арматура ставится из конструктивных соображений.

Максимальное расстояние между хомутами (шаг хомутов):

(м).

Т.о. шаг расположения хомутов на опорах балки составляет:

£ h/3 и £ 500 мм;

h/3 = 580/3 = 193 мм. Принимаем

= 150 мм.

Шаг расположения хомутов в пролетах балки составляет:

£ 3h/4 и £ 500мм;

3h/4 = 3∙580/4 = 435 мм. Принимаем

= 400 мм.

Рассчитывается нагрузка на хомуты:

1) Нагрузка на приопорные хомуты:

,

2) Нагрузка на хомуты в пролете:

,

где

число срезов одного хомута: ;

площадь поперечного сечения одного среза: для выбранного класса арматуры ;

расчетное сопротивление хомута растяжению (при расчете на поперечную силу): для выбранного класса арматуры ;

Определяется перерезывающая сила, которую воспринимает арматура вместе с бетоном:

Условие выполнено, следовательно, отогнутая арматура по расчету не требуется.

Т.о. в качестве поперечной арматуры принимаем закрытые двухсрезные хомуты: в пролетах из арматуры класса A-I Ø6 с шагом

= 400 мм, в сечениях опор – из арматуры того же класса и диаметра стержня с шагом = 150 мм.

5. Расчет прочности главной балки Б-1.

При ориентировочной ширине колонны b_к = 300 мм и глубине заделки в стену

a₃ = 250 мм, получим размеры крайних и средних пролетов главной балки соответственно:

Рис. 5. Опалубочная схема главной балки

5.1 Определение моментов и перерезывающих сил.

Нагрузка на главную балку передается от второстепенных в виде сосредоточенных сил: постоянной G и полезной (временной) P.

Постоянная нагрузка равна [2]:

,

где

собственный вес пола:

,

где

нормативная нагрузка от собственного веса 1м² пола (т.е. без учета коэффициента надежности): согласно пункту 3.1 находится как

;

l_вт – пролет второстепенных балок: l_вт = 7000 мм = 7 м;

шаг второстепенных балок (короткая сторона плиты): ;

n – коэффициент надежности по нагрузке: принимаем n = 1,1 [2];

собственный вес плиты перекрытия:

,

где

высота плиты: ;

плотность железобетона: ;

;

собственный вес второстепенной балки:

,

где

высота второстепенной балки: ;

ширина второстепенной балки: ;

;

собственный вес главной балки:

,

где

высота главной балки: ;

ширина главной балки: ;

пролет главных балок: 6000 мм = 6 м;

.

Подставив найденные значения, получим:

Расчетная полезная нагрузка определяется из зависимости [2]:

,

где р^н– нормативная полезная нагрузка, действующая на 1м² перекрытия (т.е. без учета коэффициента надежности): согласно пункту 3.1 находится как

.

Подставив необходимые величины, получим:

.

Расчетные изгибающие моменты и перерезывающие силы в неразрезных балках (табл.6 и табл.7) в случае равных или отличающимися не более чем на 10% пролетов можно определить с помощью таблиц (прил. 6 [2]) по формулам:

где a, b, g, d - табличные коэффициенты.

Результаты вычислений представлены в табл. 6 и табл. 7.

Изгибающие моменты М в четырехпролетных неразрезных балках, загруженных сосредоточенными силами.

Таблица 6

x/l	Влияние G		Влияние Р				Расчётные моменты
	α	Mg, Н∙м	βmax	βmin	Mpmax, Н∙м	Mpmin, Н∙м	Mmax, Н∙м	Mmin, Н∙м
0	0	0	0	0	0	0	0	0
0,33	0,238	39364,25	0,286	-0,048	198198	-33264	237562,248	6100,248
0,66	0,143	23651,63	0,238	-0,095	164934	-65835	188585,628	-42183,372
1,00	-0,286	-47303,30	0	-0,321	0	-222453	-47303,300	-269756,256
1,33	0,079	13066,28	0,206	-0,127	142758	-88011	155824,284	-74944,716
1,66	0,111	18358,96	0,222	-0,111	153846	-76923	172204,956	-58564,044
2,00	-0,190	-31425,20	0,095	-0,286	65835	-198198	34409,76	-229623,24