Проектирование многопустотной железобетонной плиты перекрытия (стр. 7 из 10)

м;

где а₁*= 20+20/2=30 см,

0,144

М₂_Æ₂₀=

159,6 кНм.

Нанося полученное значение на эпюру, получаем точки теоретического обрыва. Для определения мест фактического обрыва необходимо найти требуемую длину анкеровки арматуры:

1) W₁ по [3, п. 5.14, табл. 37]:

см,

где

определяется по [3, табл.37] для случая закрепления растянутой арматуры в растянутом бетоне;

см;

принимаем W₁=67 см.

2) W₂ по формуле, для МТО₁:

см,

0,72кН/см,

где Q_i – значение поперечной силы в МТО₁; S_i – шаг поперечной арматуры в МТО₁;

из [п. 3.6.1].

для МТО₂:

см,

0,72кН/см,

Принимаем длину анкеровки в обоих случаях равной 87 см. Продлеваем арматуру до опоры А.

3.7.2 Построение эпюры материалов во втором пролете

Во втором пролёте установлено 6Æ14A-III в нижней части с A_s =9,23 см².

Несущая способность балки в втором пролёте, при полном количестве арматуры М_U₂=184,15 кНм. Высота сжатой зоны

м (а*= 49 см);

[п. 3.5.2].

Обрываем верхний ряд арматуры 3Æ14A-III (A_s_,обор.= 4,62 см²). Тогда A_s=4,62см² [рис. 3.9].

Рис. 3.9 - Сечение ригеля с оборванной арматурой

Определим несущую способность балки во втором пролёте М₃_Æ₁₄, при наличии только нижней арматуры. Высота сжатой зоны:

м;

где а₁*= 20+14/2=27 см,

=0,087

М₃_Æ₁₄=

100,5 кНм.

1) W₁ по [3, п. 5.14, табл. 37]:

см,

где

то же, что и в [п. 3.7.1];

см;

принимаем W₁=47 см.

2) W₂ по формуле, для МТО₃:

см,

1,08 кН/см

для МТО₂:

42,2см,

1,08 кН/см

Принимаем длину анкеровки в МТО₃ - 58 см, в МТО₄- 43 см.

3.7.3 Построение эпюры материалов на опоре В

кНм. На опоре В установлено 3Æ18A-III (A_s = 7,63 см²) и 3Æ12A-III (A_s = 3,39 см²). Несущая способность балки на опоре В, при полном количестве арматуры М_U_В=218,2 кНм. Высота сжатой зоны

м (а*= 42,8 см);

Обрываем ряд арматуры 3Æ12A-III (A_s_,обор.= 3,39 см² ≤ A_s/2). Тогда A_s=7,63 см² [рис. 3.10].

Рис. 3.10 - Сечение ригеля с оборванной арматурой

Определим несущую способность балки на опоре В М_В,3_Æ₁₈, при наличии только верхней арматуры. Высота сжатой зоны:

м;

где а₁*= 20+18/2=29мм,

0,144,

М_В,3_Æ₁₈=

160,5 кНм.

1) W₁ по [3, п. 5.14, табл. 37]:

см,

где

то же, что и в (п. 3.7.1);

см;

принимаем W₁=25 см.

2) W₁ по формуле, для МТО₅:

для МТО₆:

м,

Принимаем длину анкеровки в первом случае равной 112 см, и во втором случае равной 94 см.

Т.к. верхняя продольная арматура в первом пролёте не требуется, определим место её обрыва:

Место теоретического обрыва определяется по эпюре (момент равен нулю). Для определения места фактического обрыва необходимо найти требуемую длину анкеровки арматуры:

1) W₁ по [3, п. 5.14, табл. 37]: W₁=58 см.

2) W₁ по формуле, для МТО₇:

см,

Принимаем длину анкеровки равной 77 см.

3.7.4 Сечение на опоре С

м (а*= 42,8 см);

Обрываем ряд арматуры 3Æ12A-III (A_s_,обор.= 3,39 см² ≤ A_s/2). Тогда A_s=7,63 см² [рис. 3.10].

Рис. 3.11 - Сечение ригеля с оборванной арматурой

Определим несущую способность балки на опоре С М_В,3_Æ₁₈, при наличии только верхней арматуры. Высота сжатой зоны:

м;

где а₁*= 20+18/2=29мм,

0,144,

М_В,3_Æ₁₈=

160,5 кНм.

1) W₁ по [3, п. 5.14, табл. 37]: W₁= 25см [п. 3.7.3].

2) W₁ по формуле, для МТО₈

2) W₁ по формуле, для МТО₅:

Принимаем длину анкеровки равной 81см.

3.8. Стык ригеля у колонны

Стык ригеля у колонны выполняется ручной дуговой сваркой пропущенных через колонну соединительных стержней к закладным деталям ригеля [рис. 3.13] .

Площадь сечения соединительных стержней определяется по изгибающему моменту у грани колонны, увеличенному на 25%.

Усилия растяжения в соединительных стержнях:

=577,9кН,

где z=0.55 - 0.03 = 0.52м

Сечение стержней:

м²