Проектирование несущих железобетонных конструкций многоэтажного промышленного здания 2 (стр. 3 из 4)
3.4. Расчет полки панели на местный изгиб
3.4.1. Нагрузки на полку панели
Равномерно распределённая нагрузка на полку панели с несущественным превышением может быть принята такой же, как и для всей плиты. Линейную расчётную нагрузку определяем сбором поверхностной нагрузки с условной ширины b = 1 м:
q = P0 bγn = 9,03·1,0·0,95 = 8,578.
3.4.2. Расчётная схема полки, внутренние усилия
· Расчётный изгибающий момент:
4 в рёбристой панели (с учётом перераспределения усилий):
; 
.
.
| Расчётное сечение | в крайнем пролёте | на опоре | в среднем пролёте |
| М, кН·см | М11 =25 785 | Mfr = 18 295 | М22 = 14 375 |
| h0 = h – a, см | 65 – 8 = 57 | 65 – 7 = 58 | 65 – 6 = 59 |
| η | 0,984 | 0,989 | 0,992 |
| Требуемая Аs, см2 | 12,6 | 8,74 | 6,73 |
| Принятое армирование | 2Æ18 +2Æ22 А-III | 2Æ9 +2Æ22 А-III | 2Æ6+ 2Æ20 А-III |
| Фактич. Аs, см2 | 12,69 | 8,87 | 6,85 |
4.2Обрыв продольной арматуры в пролёте
В целях экономии металла часть продольной арматуры (не более 50% расчётной площади) может не доводиться до опор, а обрываться в пролете там, где она уже не требуется согласно расчету прочности элемента по нормальным стержням.
Обрываемые стержни должны быть заведены за место своего теоретического обрыва на некоторую длину заделкиw, на протяжении которой для гарантии условия прочности наклонных сечений на действие изгибающего момента отсутствие обрываемых стержней компенсируется поперечной арматурой.
4.3. Конструктивное армирование ригеля, опорный узел
· В изгибаемых элементах при высоте сечения h>700 мм у боковых граней должны ставиться конструктивные продольные стержни с расстояниями между ними по высоте не более 400 мм. Устанавливаем посередине высоты сечения арматурные стержни Æ10А-I. Плоские сварные каркасы К-1 (2 шт.) объединяем в пространственный каркас с помощью горизонтальных поперечных стержней, устанавливаемых через 1,0...1,5 м.
· Стык ригеля и колонны. В верхней части стыка выпуски арматуры из колонны и ригеля соединяются вставкой арматуры на ванной сварке, затем полость стыка замоноличивается. Вставка арматуры повышает точность монтажного соединения в случае нарушения соосности выпусков арматуры. В нижней части стыка монтажными сварными швами соединяются закладные детали колонны и ригеля. Температурный зазор между торцом ригеля и гранью колонны может составлять 60…100 мм.
5. Расчёт и конструирование колонны
5.1. Подбор продольной арматуры
· В колоннах средних рядов здания изгибающие моменты М незначительны, поэтому можно принять, что колонна воспринимает только продольные усилия N и работает в условиях внецентренного сжатия со случайным эксцентриситетом.
4 При действии значительных изгибающих моментов М колонна является внецентренно сжатой с расчётным эксцентриситетом e = M/N.
· Подбор продольной арматуры достаточно провести для наиболее нагруженной колонны 1-го этажа, а в колонных остальных этажей принять его таким же. Расчётное продольное усилие в колонне 1-го этажа: Nk = 2360,05кН
· Расчётная длина колонны принимается равной высоте этажа: l0 = Нэ = 4,6мм.
· Классы бетона и арматуры для колонны принимаются такими же, как и у ригеля перекрытия. Коэффициент длительности действия нагрузки gb2 = 0,9.
· Продольное армирование колонны назначается из условия прочности, которое имеет вид:
Nk£j (Rbgb2 A + RscAs,tot),
где j – коэффициент, учитывающий влияние продольного изгиба; принимается по справочной таблице в зависимости от отношения расчётной длины колонны к её ширине: l0/hk = 4,6/0,45 = 10; тогда коэффициент j = 0,9.
| l0/hk | 6…12 | 16 | 20 |
| j | 0,9 | 0,8 | 0,7 |
А – площадь поперечного (бетонного) сечения колонны: A = (bk)2 = 352 = 1225 см2.
Rsc – расчётное сопротивление продольной арматуры сжатию; для арматуры класса A-III (А400) Rsc = 365 МПа.
As,tot – суммарная площадь продольной арматуры колонны, которую необходимо определить в результате расчёта.
· Требуемая площадь сечения продольной арматуры As,tot назначается из двух равноправных условий: