Расчет ребристых перекрытий многопролетных промышленных зданий (стр. 2 из 4)

2) Определяем требуемое значение рабочей высоты элемента:

Назначаем высоту кратную 5 см: h^тр=0,45м.

Проверка: В= (0,3¸0,5) h. Условие выполняется.

Чтобы перейти к дальнейшему расчету нужно перейти к расчетному тавровому поперечному сечению и задаться размерами:

Принимаем b¢_f=0,63м.

От действия положительного изгибающего момента второстепенная балка рассчитывается как элемент таврового профиля. От действия отрицательного изгибающего момента балка рассчитывается как прямоугольный элемент.

Расчет второстепенной балки на действие положительных изгибающих моментов

1) Расчетные данные: М_кр =100,4кН×мМ_ср =63,7кН×м

g_в2 =0,9 R_В =13,05Мпа, x_R=0,565 R_S=365 Мпа

Балки армируются сварными каркасами, в которых рабочая продольная арматура идет класса А-III.

2) Определяем положение границы сжатой зоны бетона:

3) Определяем коэффициент А₀

Расчет будем вести отдельно для крайнего и среднего пролетов:

4) Определяем требуемую площадь арматуры:

Так как ширина полки: 10 <b<30 мм следует устанавливать 2 каркаса с рабочей арматурой по 2 или 4 стержня.

Нижняя продольная арматура в каркасе К-1 подбирается по

в крайнем пролете, а в каркасе К-2 подбирается по в среднем пролете.

По результатам подбора получилось следующее:

Для каркаса К-1: A-IIIс A_S (2Æ16 + 2Æ14) =7,1 см²

Для каркаса К-2: A-IIIс A_S (2Æ18) = 5,09 см²

Верхняя арматура в каркасе К-1 и К-2 ставится конструктивно при пролете до 6 м - Æ10мм, при большем пролете - Æ12мм. В нашем случае Æ10мм.

Расчет второстепенной балки на действие отрицательных изгибающих моментов

1) Расчетные данные: М_в =100,4кН×мМ_с =63,7 кН×м

g_в2 =0,9 R_В =13,05 Мпа, x_R=0,565 R_S=365 Мпа

Балки армируются сварными каркасами, в которых рабочая продольная арматура идет класса А-III.

2) Определяем положение границы сжатой зоны бетона:

3) Определяем коэффициент А₀

Расчет будем вести отдельно для крайнего и среднего пролетов:

4) Определяем требуемую площадь арматуры:

Арматуру для сетки С3 подбираем по

, а для С4 по

Т.к. ширина сетки <3630 мм, то рулонные сетки раскладывают вдоль главных балок с рабочей поперечной арматурой. Если больше, то укладывают плоские сетки с нахлестом поперек главных балок с продольной рабочей арматурой. Применяем рулонные сетки вдоль главных балок с поперечной рабочей арматурой.

По результатам подбора получаем:

Сетки С3 и С4 принимаем по ГОСТ 23279-85 со следующими маркировками:

Сетка С3 с поперечной рабочей арматурой

на 1 метр ширины плиты

Сетка С4 с поперечной рабочей арматурой

на 1 метр ширины плиты

Расчет второстепенной балки на прочность по наклонному сечению

1) Расчетные данные: Q_max=129,9кН, g_в2= 0,9, R_b,t=0,9×1,05=0,945 Мпа, j_в2=2, j_в3=0,6. Определяем количество и Æ поперечной арматуры: n-2, d_w³1/4 d_max

Назначаем шаг поперечной арматуры:

Защитный слой бетона: c³d₁

В плитах: с ³ 10 мм

В балках: h³250 мм Þс ³ 20 мм

Расстояние между стержнями:

Принимаем с = 20 мм, d₁ = 18 мм, с₁ = 25 мм

h₀ = 450-20-18-25/2 = 392,5 мм

В приопорной части шаг поперечной арматуры назначают

т.к.h= 392,5мм ÞS= 200 мм

В средней части при h<300 мм поперечная арматура не ставится, а при h>300 мм поперечные стержни ставятся не реже, чем:

Т.к.h= 450 ммÞS= 340 мм, принимаю S=300 мм.

2) Сжатые полки отсутствуют, значит коэффициент j_f=0

3) Продольной силы нет, принимаем j_п = 0

4) Считаем величину М_в:

5) Определяем интенсивность армирования:

6) Ищем длину проекции наклонной трещины на продольную ось (расстояние от опоры до конца наклон. трещины):

Если:

В любом случае принимают:

q₁ - условная равномерно распределенная нагрузка от внешних сил

Условие выполняется.

7) Определяем поперечную перерезывающую силу, воспринимаемую сжатой зоной бетона

8) Определяем с_{0 (}длина проекции наклон. трещины на продольную ось):

Принимаем с₀=0,69м

9) Определяем поперечную перерезывающую силу, воспринимаемую поперечной арматурой

10) Делаем проверку прочности

Условие не выполняется Þ поставленной поперечной арматуры недостаточно, значит увеличиваем диаметр, либо уменьшаем шаг и расчет проводим заново начиная с 5 пункта.

Принимаем S=200мм и ставим арматуру d_w=8 ммA-IIIcA_s,w (2Æ8) = 1,01 см² R_s,w = 285 Мпа

5) Определяем интенсивность армирования

6) Ищем длину проекции наклонной трещины на продольную ось

Если:

В любом случае принимают:

q₁ - условная равномерно распределенная нагрузка от внешних сил

Условие выполняется.

7) Определяем поперечную перерезывающую силу, воспринимаемую сжатой зоной бетона

8) Определяем коэффициент с₀:

Принимаем с₀=0,61м

9) Определяем поперечную перерезывающую силу, воспринимаемую поперечной арматурой

10) Делаем проверку прочности

Условие выполняется Þ поставленной поперечной арматуры достаточно. Окончательно принимаем A-IIIcA_s,w (2Æ8) =1,01см² с шагом 200 мм.

11) Проверка достаточности размеров

j_w1=1+5a*µ_w=1+5*0,075*3,37*10^-3=1,0013

µ_w=

a=

j_b1=1-b*R_b=1-0,01*13,05=0,87

Q£0.3*j_w1*j_b1*R_b*b*h₀=0,3*1,0013*0,87*13,05*10³*0,15*0,393=201,05 кН, 129,9 кН á201,05 кН

Расчет сборного ребристого междуэтажного перекрытия

Ригель прямоугольный размерами b´h: h=72cм, в= 30см

Если:

Сбор нагрузок на перекрытие

№	Вид нагрузки	Нормат.нагрузка кН/м2	gf	Расчетн.нагрузка кН/м2
1	Постоянная нагрузка _ g1. Керам. плитка d=0,013м, r=18кн/м32. Цем. - песч. р-р d=0,03м, r=18кн/м33. Ж/Б плита пустотная dпривед. =0,12м, r=25кн/м3	0,240,543,0	1,21,31,1	0,30,713,3
Итого	3,78	-	4,31
2	Временная нагрузка - u	8,0	1,2	9,6
3	Полная нагрузка - q	11,78	-	13,91

Расчет многопролетного сборного неразрезного ригеля

Постоянная нагрузка действующая на ригель g^пог: