Восстановление гидросистемы "Польского сада" усадьбы Г.Р. Державина (стр. 16 из 25)

Расчетная несущая способность равна весу пригрузки конструкции с учетом пристости:

- условие не выполняется, следовательно необходимо выполнить мероприятия, связанные с укреплением дна и откосов котлована под пруд.

Наиболее дешевый и простой способ – это дополнительная пригрузка булыжным камнем. Т.о. при дополнительном пригружении расчетная несущая способность будет равна:

Þ - условие выполняется.

Приложение 4.

Выбор насоса.

Исходные данные:

- Длина трубопровода

;

- Геодезический напор

Расчетный напор насоса определяется по формуле:

, где

- местные потери напора, м.

- коэффициент, учитывающий местные потери.

Местные потери напора определяем по формуле Вейсбаха-Дарси:

, где

- Коэффициент гидравлического трения.

- Длина трубопровода.

- Диаметр трубопровода.

- скорость движения воды в трубопроводе.

- Ускорение свободного падения.

, где

- число Рейнольдса.

, где

- Длина трубопровода.

- плотность жидкости.

- скорость движения воды в трубопроводе.

- динамический коэффициент вязкости жидкости или газа.

Скорость движения воды в трубопроводе:

Расход определяем по формуле:

Принимаем время откачки воды из пруда – 20 суток.

По рабочему напору подбираем погружной дренажный насос.

Принимаем погружной насос КР 250-А1 фирмы GRUNDFOS.

КР 250-А1

Потребляемая мощность P1/P2(кВт) 0,48

Напряжение (50Гц) 230В – 1-фазн.

Номинальный ток Iк (А) 2,2

Частота вращения (

) 2900

Напорный патрубок

Размеры (мм) А=214; В=149

Масса (кг) 6,3

Номер изделия 01 2Н 06 00

Приложение 5

Расчет стальных балок пролетного строения пешеходного мостика.

Сбор нагрузок

№ пп	Наименование нагрузки	Нормативная нагрузка,		Расчетная нагрузка,
1	Нормативная временная нагрузка для пешеходных мостов	400	1,2	480
2	Чугунная плита покрытия 1,8 Х4,8=8,64 1165:8,64=135	135	1,1	150
3	Соб. Вес балки пролетного строения	10	1,05	10,5
ИТОГО	640,5

Балка пролетного строения.

Расчетный пролет балки

, сбор нагрузки производим с 0,95 м.

Момент составит:

Требуемый момент сопротивления составляет:

Примем швеллер №10, где J = 174,0; W = 34,8 по ГОСТ 8240-89

Проверка сечения балки по I и II группам предельных состояний.

1. По допустимости нормальных напряжений:

Условие выполняется.

2. По допустимости касательных напряжений:

Условие выполняется.

3. По допустимости прогибов:

Условие выполняется.

Окончательно принимаем швеллер №10 по ГОСТ 8240-89

Приложение 6.

Дренаж теннисного корта.

6.1. Расчет междренных растояний

а – норма осушения.

dн – наружный диаметр дрены, мм.

Bi – расстояние между дренами, м.

Нi – напор в середине междренного пространства.

М – расстояние между дренажами, расположенными в однородном грунте над водоупором.

Исходные данные для расчета дренажа:

- Интенсивность инфильтрационного питания принята

;

- Дренаж укладывается в насыпных грунтах с коэффициентом фильтрации 1 м/сут;

- Относительный водоупор на глубине 3-5 м;

- Максимальное положение грунтовых вод 1,0-2,0м от дневной поверхности, среднегодовое положение уровня – на глубине 1,7-1,8м.

, где

- общие фильтрационные сопротивления по степени и характеру вскрытия пласта, м.

- расчетный напор, м.

- проводимость пласта, .

- интенсивность инфильтрационного питания (средний за расчетный период приток к закрытым дренам, каналам), м/сут.

Общие фильтрационные сопротивления находятся по фор-ле:

, где

- фильтрационные сопротивления по характеру вскрытия пласта, м.

- коэффициент фильтрации грунта.

, следовательно заложение дополнительного дренажа нетребуется.

6.2. Расчет дождевых вод

Расходы дождевых вод,

, л/с, следует определять по методу предельных интенсивностей согласно СниП 2.04.03-85 [2.11], по формуле:

, где

- среднее значение коэффициента, характерризующего поверхность стока.( п. 2.17).

А,n – параметры, определяемые по результатам обработки многолетних записей самопишущих дождеприемников, зарегистрированных в данном конкретном пункте. При отсутствии обработанных данных допускается параметр А определять по формуле: