Технология строительства теплотрассы (стр. 4 из 19)

τ_2в = τ_вх - Θ_х ∙( t_пр -t_н ) = 70-1,9∙(18+0,86) = 34,17 ºС.

5. τ_вх = 48,9 ºС, t_н = 8 ºС

ε_х = t_пр -t^р_н /( τ₁ - t^р _н ) = (18-8)/(48,9-8) = 0,24

Θ_х = 2,6

W_в = Θ^р_х / Θ_х = 1,3/2,6 = 0,5

G_в = G^р_в ∙W_в = 26,6∙0,5 = 13,3 кг/с

τ_2в = τ_вх - Θ_х ∙( t_пр -t_н ) = 48,9-2,6∙(18-8) = 22,9 ºС

Qв	0,2	0,4	0,5	0,75	1,0
tн , ºС	+8	-0,86	-5	-16,5	-28
τ1 , ºС	48,9	70	84,4	105,6	130
τ2в , ºС	22,9	31,17	38,7	50,4	70
Gв , кг/с	13,3	18,2	19,21	21,5	26,6

1.4 График расходов сетевой воды

Расчетные расходы воды при ггидравлическом расчете тепловой сети определяем в зависимости от назначения тепловой сети, вида системы теплоснабжения, применяемого графика температур, а так же от схемы включения подогревателей горячего водоснабжения.

Расчетные расходы воды (кг/ч) определяем:

-на отпление G_o =3,6 * Q_o /c * (τ_o1 – τ_o2)

τ_{o 1} и τ_o2 -температура сетевой воды по отопительному графику.

G_o =3,6 * 4,885* 10³ /4,19 * (130 – 70)=70 ^т/_ч

-на вентиляцию G_в =3,6 * Q_в /с * (τ_o1 – τ_o2)

G_в =3,6 * 6,687 * 10³ /4,19 * (130 – 70)=95,8 ^т/_ч

расход воды на горячее водоснабжение при двухступенчатой схеме присоединения подогревателей

- расчетный расход воды на горячее водоснабжение;

- температуры горячей и холодной воды для систем горячего

Водоснабжения;

G_гв =3,6 * 0,814* 10³/4,19 * (55– 5) = 14 ^т/_ч

1.5 Механический расчет

Расчет расстояния между неподвижными опорами.

Неподвижные опоры фиксируют отдельные точки трубопровода, делят его на независимые в отношении температурных удлинений участки и воспринимают усилия, возникающие в трубопроводах при различных схемах и способах компенсации тепловых удлинений.

Расстояние между неподвижными опорами по компенсирующей способности сальниковых компенсаторов определяется по формуле:

- расчётная компенсирующая способность сальникового компенсатора, мм.

Расчётную компенсирующую способность сальниковых компенсаторов принимают меньше указанной на величину z, которая учитывает недостаточную точность изготовления компенсаторов и возможную податливость неподвижных опор.

t - расчётная температура теплоносителя °С.

- расчётная температура наружного воздуха для проектирования отопления.

-коэффициент линейного расширения трубной стали мм/м °С

Исходные данные:

Диаметр трубы Dy=400 мм, Dн=426 мм ;

Расчётная температура теплоносителя 130°С

Расчётная температура наружного воздуха для проектирования отопления -28 °С.

= 400 мм (табл. 4.16 [32])

z = 50 мм (табл. 4.18 [32])

мм/м°С (табл. 10.11 [32])

Максимальный пролёт между подвижными опорами

Максимальный пролёт между подвижными опорами на прямом участке трубы определяется по формуле:

,где

кгс/мм² допускаемое эквивалентное напряжение для весовой и ветровой нагрузок кгс/мм².

(формулы в табл. 10.3 [32])

(табл. 10.1 [32])

момент сопротивления поперечного сечения трубы при расчётной толщине стенки трубы, см³, (табл. 2.10. СП);

-коэффициент прочности сварного шва (табл. 10.2 [32]).

0,8 коэффициент пластичности

-эквивалентная весовая нагрузка кгс/м (равна весу трубопровода в рабочем состоянии);

Эквивалентную весовую нагрузку при подземной прокладке трубопроводов принимают равной расчетному весу трубопровода в рабочем или холодном состоянии.

, (52)

где q – вес одного метра трубопровода: вес трубы (q_тр), воды (q_в) (табл. 2.11., 2.12. СП), изоляционной конструкции (q_из).

, кгс

Пролёт между подвижными опорами при сальниковых компенсаторах определяют расчётом по растягивающим или сжимающим напряжениям (

=0,95, =1 соответственно).

По сжимающим напряжениям ,

=1

По растягивающим напряжениям ,

=0,95

за расчётный принимают

Нагрузки на неподвижные опоры.

Нагрузки на неподвижные опоры трубопроводов подразделяют на вертикальные и горизонтальные.

Вертикальные:

кгс

где q вес 1 метра трубопровода, кгс

l-пролёт между подвижными опорами, м.

Горизонтальные нагрузки на неподвижные опоры трубопроводов возникают под влиянием следующих:

Трения в подвижных опорах, при тепловом удлинении теплопроводов.

Трения в сальниковых компенсаторах, при тепловом удлинении теплопроводов.

Горизонтальные осевые нагрузки на промежуточные опоры определяют с учётом всех действующих сил по обе стороны опоры:

кгс.

-силы трения в подвижных опорах, кгс

- силы трения в сальниковых компенсаторах, кгс

где q вес 1 метра трубопровода, кгс

L-длинна трубопровода от неподвижной опоры до компенсатора, м

f-коэффициент трения подвижных опор( табл. 11.1 [32])

Силы трения в сальниковых компенсаторах определяют в зависимости от рабочего давления теплоносителя, диаметра трубы и конструкции сальниковой набивки:

кгс

кгс

-рабочее давление теплоносителя

длинна слоя набивки по сои сальникового компенсатора (4.16 [32])

наружный диаметр стакана сальникового компенсатора(4.16 [32])

коэффициент трения набивки с металлом =0,15

число болтов компенсатора(4.16 [32])

-площадь поперечного сечения набивки (4.16 [32])

величину

принимают не менее 10 кгс/см².

В качестве расчётной принимают меньшую из сил.

Результирующие горизонтальные усилия на промежуточные неподвижные опоры находятся как разница суммарных сил по обе стороны опоры. S=S_Б-S_М, м. При этом для запаса прочности меньшую из сил принимают с коэффициентом 0,7: S=S_Б-0,7S_М , при S_Б=S_М принимаем одну из сумм с коэффициентом 0,3 S₁=0,3Sт.к. l1=l2=120 м, то S₁=S₂.