Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания (стр. 5 из 6)
– потери от быстронатекающей ползучести бетона (см. п. 1.26, табл. 5 СНиПа );
Б. Вторые потери
σ7=0 – потери от релаксации напряжений арматуры, принимаются равным
σ8=35 МПа – потери от усадки бетона
(см. п. 1.26, табл. 5 СНиПа );
Определяем усилие обжатия с учетом первых потерь:
Определяем напряженияв бетоне от усилия обжатия:
– потери от ползучести бетона (см. п. 1.26, табл. 5 СНиПа );
Определяем сумму всех потерь и усилие обжатия:
Σσi – σ1+ σ2+ σ3+ σ4+ σ5+ σ6+ σ7+ σ8+ σ9=35+81,25+66,76+0+30+8,16+0+
+35+25,31=236,37 ≥ 100 (МПа);
,4. Оценка трещиностойкости верхней зоны балки при отпуске арматуры
Исходные данные:
P1=285690,2 (H); Мснв=5360000 (Нсм);
W’red=60333,3 (см3); W’pl=90500 (см3); yн=70 (см);
H=126 (см); asp=8 (см); k=0,8; Rвр,ser=kRв,ser=14,8 (МПа);
Rвtр,ser=k Rвt,ser =1,28 (МПа);
Ared=1673(см2); Ired=3378662,2 (см4).
Для возможной корректировки жесткости конструкции и прогибов необходимо выполнить оценку трещиностойкости верхней зоны балки при отпуске арматуры. Условие возникновения верхних трещин оценивается по условию:
Где
, 
- при неблагоприятном влиянии преднапряжения
При механическом способе натяжения
, 
(см)r’ – расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны:
,(см)где
; 
-верхних трещин нет, l1=05. Оценка трещинообразования нижней зоны балки в стадии эксплуатации
Исходные данные:
P2=239613,3 (H); h=126 (см); yн =70 (см);
asp=8 (см); Ared1673 (см2);
Ired=3378662,2 (см4); Wred=48266,6 (см3); Wpl=72400 (см3); As=2,26 (см2); Asp= 7,64 (см2); A’s=4,52(см2);
Rв,ser=18,5 (МПа); Rвt,ser1,6(МПа); М н=41350000 (Нсм);
К трещиностойкости балки предъявляют требования 3-ей категории (п. 1.16 СНиПа). Расчет по образованию трещин производят на действие полных нормативных нагрузок. Расчет заключается в проверке условия:
- при благоприятном влиянии преднапряжения
- см. п. 4еор - см. п. 4
41350000<31175984,2 – нижние трещины.
6. Определение раскрытия трещин в нижней зоне
Исходные данные:
b=8 (см); вf=20 (см); в’f=35 (см);
h0 =118 (см); hf=13 (см);
h’f=15 (см);
а=3 (см); аsp=8 (см); а’ =3 (см);
Esp=190000 (МПа);
Es=200000 (МПа);
E’s=200000 (МПа);
Asp =7,64 (см); As =2,26 (см);
A’s =4,52 (см);
Rв,ser =18,5 (МПа); P2 =239613,3 (H);
γsp1 = 0,9;
Выполняют расчеты по непродолжительному раскрытию трещин на действие полных нормативных нагрузок и по продолжительному раскрытию на действие постоянных и временных нормативных нагрузок (п. 4.14 СНиПа).
Расчет сводится к проверке условий трещиностойкости:
Здесь
- приращение ширины раскрытия от действия кратковременных нагрузок; 
- ширина продолжительного раскрытия трещин.Предельно допустимые значения
, 
, указаны в табл. 2 СНиПа.Параметры
, , и , рассчитывают по следующему алгоритму:При определении
принимают М=М н ; φе=1; ν=0,45.При определении
принимают М=Мдлн ; φе=1; ν=0,45.При определении
принимают М=Мдлн ; φе=1,6-15 
; ν=0,15. 
; 
; 
; 
; 
; 
;
;Плечо внутренней пары сил ф-ла (166,)[1]
Напряжения в растянутой арматуре ф-ла (147), [1]
Вычисляем ширину раскрытия трещин: [1, п.4.14]
(ф. 144) 
;
; 
; 
; 
; 
; 
;Плечо внутренней пары сил ф-ла (166,)[1]
Напряжения в растянутой арматуре ф-ла (147), [1]
Вычисляем ширину раскрытия трещин: [1, п.4.14]
(ф. 144) 
; 
; 
; 
; 
;