Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания (стр. 2 из 6)
| Стойка А | Стойка Б |
 NI = 0  NII =0 |  NI = 0  NII =0 |
Ветровая (слева)
K7=0,363 [3, тб.16.7]
; 
; 
; 
; 
; | Стойка А | Стойка Б |
 NI = 0  NII =0 |  NI = 0  NII =0 |
4. Проектирование стоек
Материал
Бетон В25
γв2 = 1,1 (табл. 15 [1])
Rв =14,5МПа*1,1=15,95МПа (табл. 13 [1] с учетом γв2)
Eв =27,0*103МПа (табл. 18 [1])
Арматура А-III(Ø10 ÷ 40)
Rs =Rsc =365МПа (табл. 2.2 [1])
Es =200*103МПа (табл. 29 [1])
- коэффициент приведения 
; 
;где
ω=α – 0,008
Rв=0,85-0,008*15,95=0,722 (п. 3.12 [1])
α=0,85 – для тяжелого бетона
σSR=Rs=365МПа
σSc,U=400 МПа, т.к. γв2 >1,0
Надкрановая часть (армирование симметричное)
| Исходные данные | ||
| Нв | 370 | см |
| hв | 40 | см |
| вк | 40 | см |
| J | 213333 | см4 |
| lo | 2,5Нв=925 | см |
| i | 0,289hв=11,56 | см |
Если λ=lo/I=925/11,56=80 >14, то учитываем выгиб колонны
Определение зависимости "Ncr – As"
,если
и φр = 1 (ф. 58)где
Eв = МПа ·100 = Н/см2 ;
As иA’s – см2 ;
lo, ho, a’ – см ;
J – см4 ; Ncr – H ;
После преобразования формулы Ncr , получаем
; 
; 
;Таблица 1
| Показатели | Сочетание усилий | ||
| Мmax=23,06 кНм | Мmin=-49,13 кНм | ||
| N=220 кН | N=155,18 кН | ||
| 1. | М , Нсм | 2306000 | -4913000 |
| 2. | N, Н | 220000 | 155180 |
| 3. |  , см | 10,48 | 31,66 |
| 4. | Мдл , Нсм | 234000 | 234000 |
| 5. | Nдл , Н | 155180 | 155180 |
| 6. |  | 0,5-0,01*925/40-0,01*15,95=0,11 | 0,5-0,01*925/40-0,01*15,95=0,11 |
| 7. |  , (п. 3.6) |  |  |
| Принимаем δе | 0,26 | 0,79 | |
| 8. |  |  |  |
| 9. |  |  |  |
| 10. |  где β = 1 (т.36) |  |  |
| 11. |  |  |  |
| 12. |  |  |  |
| 13. |  | 29321,3(41,08+(Аs+A’s)) | 29321,3(25,85+(Аs+A’s)) |
1)АSmin= А’Smin =μminвкho=0,002*40*34=2,72 см2
2)АSmin= А’Smin =4,02 см2 ( 2 Ø16)
Принимаем по наибольшему n, Ø с ASmin = A’Smin =4,02 см2 (2Ø16)
Конструктивный расчет по наиневыгоднейшему сочетанию (армирование симметричное)
Таблица 2
| Показатели | Вычисления по сочетанию | |
| М=-4913000Нсм; | ||
| Nсоотв= 155180Н. | ||
| 1. |  |  |
 |  | |
| 2. | Принимаем АS1 = A’S1= АSMIN | 4,02см2 |
| 3. | Ncr (табл. 1)Astot = AS1+ A’S1=4,02+4,02=8,04см2 | Ncr=29321,3,(25,85+8,04)=993699 Н |
| 4. |  (ф. 19) |  |
| 5. |  ,см |  |
| 6. |  |  |
| 7. | Т.к. АS2≤АS1 , то АS = A’S= 4,02 см2 2О16 | |
Проверка прочности по другому, сочетанию, армирование АS = A’S=4,02см2 (табл. 2)
Таблица 3
| Показатели | Вычисления | |
| М=2306000 Н*см | ||
| N=220000 Н | ||
| 1. |  x = ξho(см) |   |
| 2. | Ncr(табл. 1 и 2), Н | 1440262 |
| 3. |  |  |
| 4. |  |  |
| 5. | N·e (ф. 36 п. 3.20) |  |
| 6. |  |  |
| 7. | Если п.5 ≤ п.6, то прочность обеспечена | 5385600<11114956Прочность обеспечена |
Подкрановая часть
| Исходные данные | ||
| Нн= | 1805 | см |
| hн= | 120 | см |
| вк= | 40 | см |
| J= | 5760000 | см4 |
| lo= | 2707,5 | см (табл.32) |
| i= | 34,68 | см |
λ=lo/i=2707,5/34,68=78 >14,
то учитываем выгиб колонны.
1)АSmin= А’Smin =μminвкho=0,002*40*114=9,12 см2
2) АSmin= А’Smin 4,02 , см2 ( 2 Ø16)
Принимаем по наибольшему n, Ø с ASmin = A’Smin =9,82 см2 (2Ø25)
Таблица 4
| Показатели | Сочетание усилий | ||
| Мmax=594,2 кНм | Мmin=-596,08 кНм | ||
| N=587,28 кН | N=652,08 кН | ||
| 1. | М , Нсм | 59420000 | -59608000 |
| 2. | N, Н | 587280 | 652080 |
| 3. |  , см |  |  |
| 4. | Мдл , Нсм | -344000 | -34000 |
| 5. | Nдл , Н | 587280 | 587280 |
| 6. |  | 0,5-0,01*2707,5/120-0,01*15,95=0,11 | 0,5-0,01*2707,5/120-0,01*15,95=0,11 |
| 7. |  , (п. 3.6) |  |  |
| Принимаем δе | 0,84 | 0,76 | |
| 8. |  |  |  |
| 9. |  |  |  |
| 10. |  б где β = 1 (т.36) |  |  |
| 11. |  |  |  |
| 12. |  |  |  |
| 13. |  | 50916,7(31,61+(Аs+A’s)) | 50916,7(45,36+(Аs+A’s)) |
Конструктивный расчет подкрановой части (армирование несимметричное)