22. (Без изменения). Требуемая краткость воздухообмена жилого дома n_a, 1/ч, согласно СНиП 2.08.01, устанавливается из расчета 3м³/ч удаляемого воздуха на 1м² жилых помещений, определяется по формуле:

n_a=0,35 (1/ч).

23. (Без изменения). Приведенный инфильтрационный (условный) коэффициент теплопередачи здания: K_m^inf=0,6 (Вт/(м^2.0С)).

24. Общий коэффициент теплопередачи, Вт/(м^2.0С), определяемый по формуле:

K_m=K_m^tr+K_m^inf=1,29+0,6=1,89 (Вт/(м^2.0С)).

Теплоэнергетические показатели

25. Общие теплопотери через ограждающую оболочку здания за отопительный период Q_h, МДж:

Q_h=0.0864^.1,89^.3303^.7802,56=3422324,26 (МДж).

26. (Без изменения). Удельные бытовые тепловыделения q_int=10Вт/м².

27. (Без изменения). Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период, МДж:

Q_int=10445,34 (МДж).

28. (Без изменения). Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период:

Q_s=929300,87 (МДж).

29. Потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период, МДж:

Q_h^y=[Q_h– (Q_int+Q_s)^.У]^.b_h ,

Q_h^y=[3422324,26 –(10445,34 +929300,87)^.0.8]^.1.11= 2964285,29 (МДж).

30. Удельный расход тепловой энергии на отопление здания q_h^des, кДж/(м^2.0С^.сут):

q_h^des=10^3.Q_h^y/A_h^.D_d ,

q_h^des=2964285,29 ×10³/(18644×3303)=66,28 (кДж/(м^2.0С^.сут)).

При требуемом q_h^req=70кДж/(м^2.0С^.сут).

По принятым сопротивлениям теплопередаче определимся конструкциями ограждений и толщиной утеплителя стен, совмещенного покрытия и перекрытия 1-го этажа.

Характеристики материалов:

1 Цементно-известковый раствор d₁ = 50 мм, l = 0,7 ВТ/м^оК;

2 Утеплитель - плиты минераловатные d₂ = х, l = 0, 06 ВТ/м^оК;

3 Панель сборная ЖБ d₃ = 510 мм, l = 1,92 ВТ/м^оК;

4 Известково-песчаный раствор d₄ = 20 мм, l = 0,81 ВТ/м^оК.

Рис. 4.1- Схема стены

Так как для градусосуток D_d = 3303 R₀^треб=1,91 м²×⁰С/Вт, тогда :

R₀ =

[1,91 – (0,115 + 0,071 + 0,729 + 0,025 + 0,043)]×0,06 = x

x = 0,088 d_ут=0,088 м или 9 см

толщина стены 0,05+0,09+0,51+0,02= 0,67 м.

Для обеспечения требуемого по градусосуткам сопротивления теплопередаче совмещенного покрытия R₀^тр= 1,63 м²×⁰С/Вт определяем толщину утеплителя в многослойной конструкции покрытия (термическое сопротивление пароизоляции и рулонного ковра отнесены в запас), схема которого приведена на рисунке 4.2.

Рис. 4.2 – Схема покрытия

Условия эксплуатации А.

1. Железобетонная плита пустотного настила : плотность Y=2500 кг/м³ , коэффициент теплопроводности l_А=1,92 Вт/(м⁰С).

2. Утеплитель – пенобетон: плотность Y=300 кг/м³, коэффициент теплопроводности l_А=0,11 Вт/(м⁰С).

3. Цементно – песчаный раствор: плотность Y=1800 кг/м³, коэффициент теплопроводности l_А=0,76 Вт/(м⁰С).

R₀= R_в + R_ж/б + R_утеп + R_раств + R_н = R₀^треб ,

1/8,7 + 0,163 + d_утеп/0,11 + 0,04/0,76 + 1/23 = 1,63 ,

откуда d_утеп = 0,37 (м).

Для обеспечения требуемого по градусосуткам сопротивления теплопередаче R₀^тр=2 м²×⁰С/Вт перекрытия над неотапливаемым техническим подпольем без световых проёмов в стенах выше уровня земли, определимся конструкцией перекрытия (рис.4.3) и рассчитаем толщину утеплителя.

Рис. 4.3 – Схема перекрытия первого этажа.

Условия эксплуатации А.

1. Паркет дубовый : плотность Y= 700 кг/м³ , коэффициент теплопроводности l_А=0,18 Вт/(м⁰С).

2. Цементно–песчаный раствор: плотность Y=1800 кг/м³, коэффициент теплопроводности l_А=0,76 Вт/(м⁰С).

3. Утеплитель – пенобетон : плотность Y= 300 кг/м³,коэффициент теплопроводности l_А=0,11 Вт/(м⁰С).

4. Железобетонная плита : плотность Y=2500 кг/м³, коэффициент теплопроводности l_А=1,92 Вт/(м⁰С).

R₀= R_в + R_{паркета} + R_{раствор} + R_утеп +R_ж/б+ R_н = R₀^треб ,

1/8,7 + 0,015/0,18 + 0,02/0,76 + d_утеп/0,11 + 0,163 + 1/23 = 2,

откуда d_утеп = 0,31 (м).

10. Расчет естественного освещения при боковом источнике света

Для оценки условий освещения, создаваемых источником света, пользуются коэффициентом естественного освещения. Пользуемся графическим методом разработанным А.М.Данилюком.

Итоги расчетов сводим в таблицу.

К.Е.О.=(n₁*n₂/100*q+R*K)*r*r₀ , где :

К.Е.О.- коэффициент естественной освещенности, находим по формуле,

n₁-количество световых лучей по вертикальной плоскости, определяем по графику I Данилюка,

n₂- количество световых лучей по горизонтальной плоскости, определяем по графику II Данилюка,

q - коэффициент, учитывающий неравномерную яркость облачного небосвода, определяется в зависимости от угла Q между линией рабочей плоскости и линией соединяющей исследуемую точку с оптическим центром светопроема,

R – коэффициент, учитывающий свет, отраженный от противостоящего здания, если оно имеется, R= n₁*n₂/100 где n_1,n₂ количество соответственно теневых лучей,

K - коэффициент, учитывающий относительную яркость противостоящего здания, принимаем по таблице СниП,

r- коэффициент, учитывающий повышение К.Е.О., при боковом освещении благодаря свету, отраженному от внутренних поверхностей и подстилающего слоя, прилегающему к зданию, зависит от параметров рассматриваемой комнаты,

r₀- общий коэффициент светопропускания, принимаем по таблице СниП.

№п.п.	L	Q	q	n₁	Nno	n₂	r	е_р	е_н
1	1,0	40	0,98	12	8	80	9,6	1,05	4,74	удовл.
2	2,0	31	0,88	7	14	58	4,06	1,1	1,89	удовл.
3	3,0	29	0,86	5	21	40	2	1,25	0,48	1,03	0,5	удовл.
4	4,0	20	0,72	2	28	34	0,68	1,6	0,38	неудовл.
5	5,0	18	0,7	2	34	26	0,52	1,9	0,33	неудовл.

ВЫВОД: в данной комнате по расчету необходимо применять комбинированное освещение, у стены противоположной оконному проему обязательно повесить светильники.

11. Расчет перекрытия на ударный шум

Расчет на ударный шум производим в соответствии со СНиП II-12-77 “Защита от шум”.

Определяем изоляцию от ударного шума междуэтажного перекрытия, состоящего из несущей железобетонной плиты толщиной 140мм (2400кг/м3), сплошного слоя древесноволокнистой плиты толщиной 50мм (250кг/м3), цементно-бетонной стяжки толщиной 20мм (1200кг/м3) и линолеумного покрытия толщиной 3мм (1100кг/м3).

Определяем значение поверхностных плотностей элементов перекрытия

m₁=2400*0.14=336кг/м2

m₂=1200*0.02+1100*0.003=27.3кг/м2

m₃=250*0.05=12.5кг/м2

для значения m₁ строим частотную характеристику требуемого снижения приведенного уровня ударного шума.

Находим нагрузку на звукоизолирующий слой М=273+1500=1730Па

Где 273Па-постоянная нагрузка, 1500Па - временная нагрузка на перекрытие.

Динамический модуль упругости древесноволокнистой плиты б = 1.4*10⁶ Па, статический модуль – E =3*10⁵Па.

Толщина упругой прокладки в сжатом состоянии

D=d₀*(1- М /E)=0.05*(1-1730*10³/3*10⁵)=0.0498м

Где d₀ – толщина упругой прокладки в несжатом состоянии.

Находим К= б / D =1.4*10⁶/0.0498=2.81*10⁸Па – коэффициент жесткости упругого основания.

Определяем резонансную частоту колебаний на упругом основании

f₀= 0.05 ( К / m₂) ^1/2=0.05*(2.81*10⁸/27.3)^1/2 =160 Гц

Для построения расчетной частотной характеристики снижения приведенного ударного шума, при значении = m₁/ m₂=336/27.3=12.3 используем следующую формулу;

L₂ = 10lg(1.17+a²*(a²-1.84)), гдеа = f / f₀

Частота, Гц	ВычисленноеЗначениедБ	ТребуемоеЗначениедБ	ОтклонениедБ	СдвинутыеЗначениядБ	Новые откло-нения
1	2	3	4	5	6
100	0	0	0	6	-6
125	0	0	0	6	-6
160	0	0	0	6	-6
200	0	4	-4	10	-6
250	4	8	-4	14	-6
320	10	12	-2	18	-8
400	15	14	1	20	-5
500	19	16	3	22	-1
640	24	18	6	24	0
800	27	20	7	26	1
1000	30	22	8	28	2
1250	32	24	8	30	2
1600	34	26	8	32	2
2000	36	28	8	34	2
2500	38	30	8	36	2
3200	40	32	8	38	2
55	-31

Сумма отклонений составляет 55 дБ. Среднее отклонение составляет 55/16=3.44 , что более 2дБ, смещаем нормативную кривую вверх на 6 дБ. Среднее отклонение составляет -31/16 = 1.98 < 2 дБ, таким образом, показатель изоляции ударного шума равен +6 дБ, что обеспечивает нормативные требования звукоизоляции для жилых помещений +3 дБ.

Проектирование 16-ти этажного 2-х секционного жилого дома в Ейске (стр. 5 из 16)

Теплоэнергетические показатели

ВЫВОД: в данной комнате по расчету необходимо применять комбинированное освещение, у стены противоположной оконному проему обязательно повесить светильники.