Одноэтажное каркасное промышленное здание (стр. 4 из 11)
Значит 
Принимаем
Высота подколонника
Ширина подколонника
Глубина заделки колонны в фундамент:
dC≥lbd, где
, 
,где
тогда 
Где 
Окончательно принимаем dC=950 мм. Глубина стакана с учетом бетонной подливки, dР=dC+50=950+50=1000 мм. Глубина заложения фундамента d’=1.65 м. Общая высота фундамента d=2.65-0.15=2.5 м.
Определение размеров подошвы фундамента: определяем площадь подошвы фундамента:
принимаем соотношение размеров сторон подошвы фундамента равным:
тогда 
Размеры в плане фундамента принимаем:
3м, тогда 
. Принимаем bf=2м.Для подобранного размера фундамента должно выполняться условие:
, 
где
, 
Подбор армирования в фундаментной плите.
Определим давление под подошвой фундамента от расчетных нагрузок для подбора нижней сетки
Подбор поперечной арматуры подошвы фундамента:
Рассмотрим момент по грани уступа как для консольной балки:
По конструктивным соображениям принимаем 4 стержня диаметром 10 мм AS=314 мм2
Подбор арматуры в направлении короткой стороны по среднему давлению под подошвой фундамента:
, 
По конструктивным соображениям принимаем 4 стержня диаметром 6 мм AS=93,2 мм2
Подбор поперечной арматуры подколонника:
Определим требуемую площадь сеток в одном уровне:
fywd = 157 кПа для арматуры класса S240
Определим необходимую площадь сечения 1-го рабочего стержня (при 4-ех стержнях в каждой сетке).
Принимаем по конструктивным соображениям 4 стержня диаметром 10 мм AS=314 мм2
Подбор продольной арматуры:
где
S0 - статический момент половины площади бетонного сечения относительно ц. т.
Для бетона класса C 25/30
По конструктивным соображениям площадь арматуры не менее 0.15% площади бетонного сечения по ширине. По ширине
По конструктивным соображениям принимаем 4 стержня диаметром 16 мм AS=616 мм2. По длине
По конструктивным соображениям принимаем 4 стержня диаметром 14 мм AS=616 мм2
6. Расчёт предварительно напряженной балки покрытия
Исходные данные для проектирования
Номинальный пролет -
;Шаг колонн и балок покрытия -
;Район строительства - г. Минск;
Проектируемое здание относится ко II классу по степени ответственности. По СНиП 2.01.07-85 “ Нагрузки и воздействия “ коэффициент надежности по назначению
.По таблице 5.2 СНБ 5.03.01-02 принимаем класс ответственности по условиям эксплуатации ХС1.
Минимальный класс бетона 
.В соответствии с пунктом 6.1.2.3 СНБ 5.03.01-02 принимаем минимальный класс бетона
.Балка сборная - заводского изготовления. Принимаем бетон тяжелый по прочности на сжатие
подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении.Принимаем марку смеси по удобоукладываемости - П1.
Натяжение арматуры осуществляется механическим способом на упоры стенда.
Средняя прочность бетона в момент передачи усилия предварительного обжатия на бетон (передаточная прочность) определяется как
.Прочность бетона в момент передачи усилия обжатия на бетон контролируется испытаниями контрольных кубов.
В качестве напрягаемой арматуры принимаем арматуру S1200 по ГОСТ 13840. Ненапрягаемая арматура сварных каркасов и сеток принята класса S400 - стержневая и класса S500 - проволочная. Монтажную арматуру принимаем класса S240.
Предельно допустимый прогиб среднего по длине балки сечения при действии постоянных и временных длительных нагрузок (с учетом выгиба от усилия предварительного обжатия) по таблице 19 приложения 10 СНиП 2.01.07-85 “ Нагрузки и воздействия “ составит
.Предельно допустимое значение ширины раскрытия нормальных и наклонных трещин по таблице 5.1 СНБ 5.03.01-02 составит
.Расчетные характеристики материалов
Бетон C 30/37:
нормативное сопротивление бетона на осевое сжатие
;гарантированная прочность бетона на осевое сжатие
;передаточная прочность
; 
; 
по таблице 6.1 СНБ 5.03.01-02; 
расчетное сопротивление бетона сжатию для первой группы предельных состояний составит
;расчетное сопротивление бетона на растяжение для первой группы предельных состояний
;расчетное сопротивление бетона сжатию для второй группы предельных состояний (
) составит 
;расчетное сопротивление бетона на растяжение для второй группы предельных состояний (
) составит 
;