Металлический каркас одноэтажного производственного здания (стр. 7 из 12)
По уточненной гибкости
и расчетному сопротивлению Ry по табл. 72 СНиП II-23-81 определяем коэффициент продольного изгибы φy=0,797Проверяем устойчивость ветви
Устойчивость ветви из плоскости рамы обеспечена
Поверка устойчивости подкрановой ветви в плоскости рамы
Из условия равноустойчивости подкрановой ветви в плоскости и из плоскости рамы определяем требуемое расстояние между узлами крепления соединительной решетки:
Принимаем
тогда гибкость ветви в плоскости рамы: 
tgα=140/100=1,4=>α=540hтр=(0,5…0,8)hнк=> принимаем 550 мм.
По табл. 72 СНиП II-23-81 при
и 
коэффициент продольного изгиба: 
Проверяем устойчивость ветви:
устойчивость ветви в плоскости рамы обеспечена.
Проверка устойчивости наружной ветви как центрально-сжатого элемента
Поверка устойчивости наружной ветви из плоскости рамы
Гибкость ветви из плоскости рамы:
По табл. 72 СНиП II-23-81 при
и коэффициент продольного изгиба: 
Проверяем устойчивость ветви:
устойчивость ветви из плоскости рамы обеспечена.
Поверка устойчивости наружной ветви в плоскости рамы
Гибкость ветви в плоскости рамы:
По табл. 72 СНиП II-23-81 при
и коэффициент продольного изгиба: 
Проверяем устойчивость ветви:
устойчивость ветви в плоскости рамы обеспечена.
Расчет соединительной решетки нижней части колонны
Принимаем двухплоскостную раскосную решетку из одиночных равнополочных уголков. Наибольшее поперечное усилие (табл.6,2):
(сечение 4-4, сочетание нагрузок 1+4+6+8+9).Сравним условное поперечное усилие с фактическим:
Расчет решетки проводим по
.Усилие сжатия в раскосе:
где
– угол наклона раскоса к ветви колонны.Задаемся гибкостью раскоса:
По табл. 72 СНиП II-23-81 при
и (для стали С345 при толщине фасонного проката от 2 до 10 мм) коэффициент продольного изгиба: 
Требуемая площадь сечения раскоса:
где
– коэффициент условия работы для одиночного сжатого уголка, прикрепляемого одной полкой; по табл. 6 СНиП II-23-81 
Для раскосов принимаем уголок ∟50х5 по ГОСТ 8509-93. Геометрические характеристики уголка:
Гибкость раскоса:
По табл. 72 СНиП II-23-81 при
и (для стали С345 при толщине фасонного проката от 2 до 10 мм) коэффициент продольного изгиба: 
Проверяем устойчивость раскоса:
устойчивость раскоса обеспечена.
Проверка устойчивости нижней части колонны в плоскости рамы как единого стержня
Геометрические характеристики всего сечения колонны:
Гибкость нижней части колонны в плоскости рамы:
Приведенная гибкость:
где
– суммарная площадь раскосов соединительной решетки.Условная приведенная гибкость:
Для сочетания усилий
(сечение 4-4, сочетание нагрузок 1+2+4+5+8+9), догружающих подкрановую ветвь, относительный эксцентриситет: 
По табл. 75 СНиП II-23-81 при
и 
коэффициент устойчивости при сжатии с изгибом: 
Проверяем устойчивость нижней части колонны в плоскости рамы на сочетание усилий, догружающих подкрановую ветвь:
устойчивость обеспечена.
Для сочетания усилий
(сечение 3-3, сочетание нагрузок 1+2+3+5+7+9), догружающих наружную ветвь, относительный эксцентриситет: 
По табл. 75 СНиП II-23-81 при
и 
коэффициент устойчивости при сжатии с изгибом: 
Проверяем устойчивость нижней части колонны в плоскости рамы на сочетание усилий, догружающих наружную ветвь:
устойчивость обеспечена.
Устойчивость колонны в плоскости рамы как единого стержня обеспечена.
Проверка устойчивости нижней части колонны из плоскости рамы как единого стержня
Устойчивость нижней части колонны из плоскости рамы как единого стержня обеспечена проверками устойчивостей отдельных стержней.
10. Расчет колонны. Траверса. База
Расчет стыка верхней и нижней частей колонны. Расчет подкрановой траверсыРис. 10.1 Узел сопряжения верхней и нижней частей колонны
Наиболее неблагоприятные сочетания усилий в сечении 2-2 (табл.6,2):
а)
(сочетание нагрузок 1+2+3+7+10);б)
(сочетание нагрузок 1+4+5+8+9+2).Монтажное соединение частей колонны принимаем встык с полным проваром. Прочность стыкового шва Ш1 проверяем по нормальным напряжениям в крайних точках сечения надкрановой части колонны из условия равнопрочности с основным сечением.
Первая комбинация усилий