Металлический каркас одноэтажного производственного здания (стр. 6 из 12)
где
– среднее касательное напряжение в стенке; 
– расчетное поперечное усилие в сечении 2-2 при сочетании нагрузок: 1+2+4+5+8+9 
местная устойчивость стенки обеспечена.
Проверка местной устойчивости полки
- местная устойчивость полки обеспечена.Проверка устойчивости верхней части колонны в плоскости действия момента
Определяем фактическое отношение площади полки к площади стенки:
По по табл. 73 СНиП II-23-81 при
и 
коэффициент влияния формы: 
Приведенный относительный эксцентриситет:
По табл. 74 СНиП II-23-81 при
и 
коэффициент устойчивости при сжатии с изгибом: 
устойчивость верхней части колонны в плоскости действия момента обеспечена.
Проверка устойчивости верхней части колонны из плоскости действия момента
По табл. 72 СНиП II-23-81 при
и 
коэффициент продольного изгиба: 
Так как максимальный момент в пределах средней трети длины верхней части колонны
больше половины наибольшего по длине стержня момента 
то расчетный момент: 
Рис. 8.4 К определению расчетного момента Мх для проверки устойчивости верхней части колонны из плоскости действия момента
Относительный эксцентриситет:
Так как
По табл. 10 СНиП II-23-81
устойчивость верхней части колонны из плоскости действия момента обеспечена.
Проверка прочности сечения верхней части колонны
Проверка прочности сечения верхней части колонны не требуется, так как приведенный эксцентриситет
9. Расчет колонны. Подкрановая часть
Сечение нижней части колонны принимаем сквозное, состоящее из двух ветвей: подкрановой и наружной; соединенных в двух плоскостях решеткой.
Подкрановую ветвь колонны проектируем из прокатного двутавра с параллельными гранями полок типа Б, наружную – составного сечения швеллерной формы из листа и двух прокатных равнополочных уголков. Высота сечения
Наиболее неблагоприятные сочетания усилий:
а) для расчета подкрановой ветви
(сечение 4-4, сочетание нагрузок 1+2+4+5+8+9);б) для расчета наружной ветви
(сечение 3-3, сочетание нагрузок 1+2+3+5+7+9).Определяем ориентировочное положение центра тяжести сечения. Предварительно принимаем:
Продольные усилия в ветвях:
Требуемые площади сечений ветвей:
где
– расчетное сопротивление стали по пределу текучести, по табл. 51 СНиП II-23-81 для стали С345 при толщине фасонного и листового проката от 2 до 10 мм 
– коэффициент продольного изгиба, предварительно принимаем 
Рис. 9.1 Сечение подкрановой части колонны
Для подкрановой ветви с учетом условия
принимаем двутавр 30Б1 по ГОСТ 26020-83. Геометрические характеристики подкрановой ветви: 
Для наружной ветви принимаем швеллер 30П по ГОСТ 8240-97. Геометрические характеристики наружной ветви:
Уточняем положение центра тяжести сечения нижней части колонны:
Уточняем продольные усилия в ветвях:
Проверка устойчивости подкрановой ветви как центрально-сжатого элемента
Поверка устойчивости подкрановой ветви из плоскости рамы
Гибкость ветви из плоскости рамы:
По табл. 72 СНиП II-23-81 при
и 
коэффициент продольного изгиба: 
Проверяем устойчивость ветви:
устойчивость ветви из плоскости рамы не обеспечена.
Так как проверка устойчивости не выполняется, то уменьшаем расчетную длину подкрановой ветви из плоскости колонны, устанавливая распорки по колоннам вдоль здания. Определяем гибкость ветви с учетом постановки одной распорки в середине высоты нижней части колонны